Напряжения тепловые в плите

Таким образом, в случае односвязной области средние значения тепловых напряжений, возникающих в плите со свободными краями при установившейся температуре, не зависящей от 2, оказываются равными нулю. [c.233]

Для электрошлакового переплава применяют изложницы двух типов с круглым и с прямоугольным сечением. Процесс идет в жестких условиях термоциклирования, поэтому в большинстве установок со статическим тигельным узлом применена медная изложница с открытыми концами, покоящаяся на закрепленной независимой базовой плите. Такую конструкцию применяют, стремясь свести к минимуму поле напряжений, возникающее в результате термоциклирования. Чтобы повысить сопротивление изложницы деформации и усталостному разрушению, их можно делать из легированной меди. Цилиндрическую статическую изложницу можно изготавливать из прессованной или кованной трубы, электролитически осажденной формы или катаной плиты с продольным сварным швом. Крупные изложницы необходимо делать сварными. Тепловые искажения оказываются минимальными, если стенка изложницы тонка ( 2,54 см), скорость водяного по- [c.143]

Тепловые напряжения в плите [c.230]

ТЕПЛОВЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ПЛИТЕ 231 [c.231]

ТЕПЛОВЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ПЛИТЕ 233 [c.233]

ТЕПЛОВЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ПЛИТЕ 235 [c.235]

ТЕПЛОВЫЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ПЛИТЕ [c.237]

При рассмотрении задачи о тепловых напряжениях в плитах при установившемся н равномерном по толщине плиты распределении температуры использованы результаты Н. И. Мусхелишвили ( Некоторые основные задачи , 45, 46). Там же можно найти указания на литературу по теории дислокации. Преобразование краевых условий в задаче об изгибе, возникающем при установившейся температуре, линейно изменяющейся по толщине плиты, осуществлённое в п. 5, было дано С. Г. Лехницким в работе О некоторых вопросах, связанных с теорией изгиба тонких плит (Прикл, матем. и мех. 2, № 2, 1938, стр. 181). Ряд задач о тепловых напряжениях в плитах рассмотрен в указанной в примечаниях к гл. 1 работе Г, Н. Маслова. [c.250]

На котле ПК-41, где тепловое напряжение топочного объема особенно велико, впервые была применена конструкция обмуровки амбразуры из больших фасонных шамотных блоков. Такая конструкция амбразуры показана на рис. 53,6. В этой амбразуре на огневой стороне устанавливаются фасонные блоки, за ними идет изоляционный торкрет на арматуре, закрепленной в горелке. Блоки примыкают к обмуровочным плитам стен топки. Экранные трубы должны располагаться как можно ближе к кромке амбразуры, прикрывая огневую плоскость блоков 5 от прямого облучения. Блоки притираются друг к другу таким образом, чтобы толщина швов не превышала 0,5 мм. Как видно из рисунка, в этой конструкции количество швов между блоками равно 27. [c.112]

При неравномерном прогреве отдельной детали и отсутствии свободы тепловых расширений в ней возникают температурные напряжения. Процесс их возникновения можно понять из рис. 11.36. Если некоторый стержень длиной /, имеющий температуру Tq, нагреть дополнительно на величину А Г, то, он удлинится на величину А/. = а. /АГ(рис. 11.36, а), но никаких напряжений в нем не возникнет. Если, однако, перед нагревом стержень закрепить между двумя жесткими плитами (рис. 11.36, б), то он не сможет расшириться, и в каждом его сечении возникнет деформация сжатия, которая равна [c.347]

С помощью символического представления решений оказалось легко установить (А. И. Лурье, 1955), что в неограниченной плите ( 2 < ) отличны от нуля только компоненты Сх, (Уу, т ху тензора тепловых напряжений. Они выражаются через функцию М х, у, г), играющую роль, подобную функции Эри в плоской задаче. Функция М определяется [c.18]

Регулирование температуры на чугунной плите или в духовом шкафу, а также поддержание ее на одном и том же уровне при топке твердым топливом осуществить довольно затруднительно из-за скачкообразного процесса горения. При регулировке тем пературы на плите или в шкафу неизбежно приходится Б широких пределах менять тепловое напряжение [c.196]

Чтобы снизить закалочные напряжения в плитах, шта-мповка.х и других деталях из алюминиевых сплавов, которые нельзя отжечь из-за недопустимости разупрочнения, можно применить обработку холодом с тепловым ударом. Закаленное изделие помещают в жидкий азот (—196°С), а затем быстро нагревают до невысоких температур в кипящей воде или струе пара. Градиент температур при быстром иагреве противоположен градиенту температур при закалке, и возникающие при нагреве термические напряжения уменьшают закалочные. После такой обработки можно проводить обычное упрочняющее старение. Указанный оригинальный способ уменьщения закалочных напряжений пока не нашел применения. [c.119]

Вследствие асимметрии теплового поля для различных точек припуска, а также неодновременности достижения максимальных температур по всему слою нагрева-гмого металла, предварительные термические напряжения и деформации, возникающие в зоне резания, распределены по достаточно сложным законам. Расчеты, выполненные в ЛПИ методом конечных элементов, показывают, что в условиях плазменно-механического точения или строгания в момент подхода к режущей кромке материал, располагающийся в центральной части сечения среза, находится в растянутом состоянии при уровне напряжений около 100 МПа. По краям среза развиваются напряжения сжатия, достигающие значений 200... 500 МПа. Аналогичные расчеты выполнялись в ЛПИ по той же программе для фрезерования с плазменным нагревом листовых заготовок из аустенитной стали 45Г17ЮЗ в условиях частичного сплавления припуска с использованием дилатограмм, полученных при скоростях нагрева и охлаждения 100°С/с. Величины временных напряжений, возникающих в сечении плоскостью ХОУ плиты толщиной 40 мм через 60 с после прохождения линейного источника тепла, показаны на рис. 30. [c.66]

В стендах с греющим дном в плите на глубине 50—70 мм от поверхности уложены обогревающие трубы диаметром 25—32 мм, по которым проходит пар или горячая вода. Снизу под плитой находится теплоизоляционный слой сухого шлака толщиной 300— 400 мм. Половая плита имеет гидроизоляцию. Расчетнке режимы тепловой обработки предварительно-напряженных конструкций 1з тяжелых бетонов при изготовлении на стендах для достижения бетонов отпускной прочности [74] приведены в табл. 119. [c.131]

Напряжение сжатия в эмали иа выпуклых поверхностях с малым радиусом кривизны меньше, чем иа вогнутых, поэтому эмалевый слой на них удерживается менее прочно. Это справедливо также и для механических воздействий. Сопротивление тепловым ударам важно для арматуры га-зоиагревателей, кухонных плит, где есть опасность появления сколов эмали. Но в большей мере это имеет значение для внутреннего покрытия печей. [c.523]

При переводе вертикальных котлов на газ применяют инжек-ционные горелки среднего давления с пластинчатыми стабилизаторами или с огнеупорными туннелями и горелки с принудительной подачей воздуха. Для вертикальных котлов Шухова, Шухова — Сарафа, ВГД и других наиболее эффективной является выносная топка, располагаемая под котлом и выкладываемая из шамотного кирпича (рис. 103). Горелки 1 устанавливают на фронтовой плите. Горка из шамотного битого кирпича, выложенная у задней стенки топки, способствует устойчивому горению и лучистому теплообмену. Тепловое напряжение поверхности нагрева газифицированных вертикальных котлов 15 000—20 000 ккал1 м -ч) (17,5—23,0 квтп1м ) коэффициент избытка воздуха в топке 1,1—1,2 температура уходящих газов 350—400° С к. п. д. 73—79%. [c.196]

Одной из задач, связанных с проведением дополнительных работ по совершенствованию опорно-подвесной системы, является, кроме того, учет изменения весовых нагрузок при полной или частичной замене тепловой изоляции на длительно эксплуатирующихся паропроводах. Так, замена тяжелой теплоизоляции из известково-кремнеземнистых плит на облегченную примерно в 3-4 раза теплоизоляцию из базальтового волокна соответственно 120. .. 200 кг/м и 40. .. 60 кг/м должна сопровождаться пересчетом нагрузок и соответствующей переделкой и регулировкой пружинных опор и подвесок ОПС с целью приведения напряжений до допускаемого уровня от действия реакций опор в рабочем состоянии паропровода [34, 92]. [c.308]

Прибор состоит из электрически нагреваемой горячей плиты и двух холодных плит, охлаждаемых водой. Два одинаковых образца располагаются с обеих сторон горячей плиты, зажимаются между холодными плитами и теплоизолируются слоем стекловаты толщиной 8 см. Температура измеряется двумя термопарами, расположенными в каждой холодной плите и четырьмя термопарами, расположенными в горячей плите. Тепловая энергия, рассеиваемая горячей плитой, определяется напряжением и силой тока, проходящего через нагревательный элемент. Для сведения к минимуму потерь тепла в рабочей камере прибора используется электрически нагреваемый защитный цилиндр. [c.298]

Тепловое воздействие в рабочем состоянии проявляется главным образом на стороне турбины, особенно вблизи паропроводов. В период сушки индуктора имеет место непродолжительное тепловое воздействие на фундамент на стороне генератора. Все нагретые части машины, в особенности паропроводы и вентили, необходимо хорошо изолировать уже перед пробными запусками. Кроме того, нагретый воздух должен иметь возможность выхода вверх (например, через отверстия в конструкциях машины). Местный нагрев конструкций фундамента может (особенно для железобетонных фундаментов) привести к значительным температурным напряжениям и к появлению трещин. Теплоизоляция должна быть такого качества, чтоба температура внешних поверхностей бетона была бы не выше 40° С. Для выполнения этого условия иногда необходимо покрытие соответствующих внешних. .поверхностей бетона теплоизолирующими плитами. [c.255]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...