Пылесистема

L , — вес сухого сушильного агента, организованно поступающего в сушильно-мельничную систему (к входному сечению пылесистемы), на 1 кг сырого топлива, кг кг [c.359]

L , — расход сушильного агента, организованно поступающего к входному сечению пылесистемы, измеренный в точке II, кг ч. [c.359]

Контроль тонкости помола в пылесистемах с барабанно-шаровыми мельницами можно производить по приборам 3, 4, 5 схемы рис. 9-6. Указанными приборами контролируются перепады в воздуховоде горячего воздуха 2, разрежение за мельницей и нулевое давление в горловине мельницы. [c.388]

По окончании режимно-наладочных испытаний составляется режимная карта пылесистемы для минимальной, нормальной и максимальной производительностей котла. [c.400]

Пуск и остановка пылесистемы [c.167]

Ремонт вспомогательного оборудования. В целях сокращения времени простоя котлоагрегата в капитальном ремонте вспомогательное оборудование, непосредственно связанное с работой котла, — дымососы, вентиляторы, мельничные агрегаты, пылепитатели, пылесистемы, оборудование золоудаления и т. п. — должно ремонтироваться до вывода в ремонт котлоагрегата при наличии резерва производительности указанных механизмов. При отсутствии резерва в указанных механизмах ремонт их проводится одновременно с ремонтом котла. [c.86]

Повышение степени обеспыливания сушильного агента в разомкнутых пылесистемах [c.20]

В топках с твердым шлакоудалением во избежание шлакования температура продуктов сгорания не должна превышать определенной величины. При сочетании разомкнутой пылесистемы и топки с твердым шлакоудалением в ряде случаев часть отработанных сушильных газов подается в топочную камеру с целью снижения в ней температуры до безопасного по шлакованию уровня [Л. 18]. В этом случае пылепровод после последней ступени механической очистки, выполняемый обычно в виде батарейного циклона, раздваивается. По одной нитке часть сушильного агента поступает в топку, а по другой с той же концентрацией пыли направляется через специальный электрофильтр или через золоулавливающие устройства в атмосферу. [c.21]

С целью повышения степени обеспыливания при одновременном упрощении схемы в СССР и за рубежом начали разрабатываться пылесистемы, сочетающие в себе пылеконцентратор и размыкание потока. [c.21]

Возможность использования в качестве такой пылесистемы схемы прямого вдувания с пылеконцентраторами обусловливалась следующим. Влажность пыли при наличии в пылесистеме промбункера не должна быть ниже 12—16% из-за опасности возгорания [Л. 74]. При схеме прямого вдувания, как показывает опыт зарубежных электростанций, сжигающих бурые угли и лигниты с W p=22—40%, величина может быть снижена до 2,8—5,5% [Л. 110]. Проведенные расчеты показали, что у канско-ачинских углей при наличии пылеконцентратора с той и е величиной g , что и у циклонов, = [c.168]

Сравнительные испытания данного котлоагрегата после реконструкции пылесистемы и аналогичных котлоагрегатов № 1 и 2 показали, что разработанная конструкция пылеконцентратора обеспечивает практически те же температуры в предтопках и на выходе из второй камеры, что и схема с промбункером (см. рис. 3-6). Это достигалось за счет высокого значения g , отсутствия грубых частиц в пыли сброса, а также меньшей величины вследствие повышения температур газов за мельницами с /"м= 3 К (80°С) до-393 33 iK (120—160°С). [c.169]

Недостатками схемы пылеприготовления с промежуточным бункером являются сложность и громоздкость оборудования, повышенное сопротивление пылесистемы. [c.52]

Вместе с тем наддув в пылесистеме, в совокупности с хорошей сепарацией пылив мель- [c.52]

Клапан взрывной пылесистемы 49 --топочный 209 [c.237]

На котлах, оборудованных пылесистемами с прямым вдуванием топлива, схема подключения горелок выбирается из условий удобства компоновки пылепроводов и получения пылепроводов ио возможности одинаковой длины. Кроме того, учитывается необходимость обеспечить минимальную неравномерность тепловыделения по ширине топки и как следствие — равномерность распределения температур газов по тракту котла при отключении одной или двух мельниц. Так, например, у котлов типов П-62, П-67, П-70 каждая мельница связана с одной или рядом горелок, расположенных по одной вертикали. При тангенциальной компоновке отключение одной или двух мельниц не приводит к нарушению вихря в тоике, хотя, как показали исследования на моделях, происходит все же некоторое смещение всего вихря в сторону отключенных горелок. [c.21]

Z. — вес сухого сушильного агента, организованно по-ступаюидего к входному сечению пылесистемы (в сушильно-мельничную установку), на 1 кг сырого топлива, KZjKZ. [c.362]

Установки, работающие под давлением, оборудованные взрывными предохранительными клапанами, должны быть оснащены защитой, срабатьшающей при взрыве в пылесистеме на закрытие шиберов, установленных на подводящих газовоздухопроводах к мельнице. [c.36]

При ремонте пылесистеы нельзя открывать лазы, люки и пр. до тех пор, пока не прекратится движение пылевоздушной смеси в системе. На работающих нылесистемах нельзя допускать никаких сварочных работ. При осмотре остано Вленной пылесистемы следует люки, задвижки и заслонки открывать постепенно и осторожно, стоя в стороне и убедившись в отсутствии тлеющих отложений. [c.244]

Удаление части поверхности нагрева перегревателя действующего котельного агрегата — работа трудоемкая. Кроме того, известны случаи, когда уже после вырезки части поверхности перегревателя удавалось дополнительно наладить работу топки, уплотнить газоходы и пылесистемы, поднять температуру питательной воды, до-биться общего улучшения эксплуатации агрегата. В результате температура пара оказывалась чрезмерно низ мой и поварх ность перегревателя — недостаточной. Приходилось снова увеличивать поверхность, выполнив ее из новых труб и приварив часть из ранее вырезанных петель змеевиков. [c.134]

Впервые как средство, улучшающее вытекание жидкого шлака, пылеконцентраторы были использованы в СССР при сжигании канско-ачинских бурых углей с легкоплавкой золой в топках с жидким шлакоудале-нием. Сочетание пылеконцентраторов с разомкнутыми схемами пылеприготовления позволяет повысить суммарную степень обеспыливания и одновременно упростить пылесистемы. [c.5]

При создании новых крупных агрегатов на торфе перспективны пылесистемы с газовой сушкой и мельницами-вентиляторами. Однако в этом случае при сжигании торфов пониженного качества с QPh 5880— 6300 кДж/кг (1400—1500 ккал/кг) применениепылекон-центраторов окажется необходимым. [c.8]

С целью повышения степени механического обеспыливания в пылесистемах с промбункерами и шаровыми барабанными мельницами применительно к кузнецким каменным окисленным углям разрабатывается система УралВТИ-ЦКТИ с батарейными пылеконцентраторами для блоков 200 МВт. [c.8]

Для надежного сжигания указанных топлив путем повышения температуры горения в ядре факела при сохранении всех преимуществ схемы прямого вдувания разработана система пылеприготовления с отделением части слабозапыленного влажного сушильного агента и сбросом его в верхнюю область топки с помощью пыле-концентраторов, установленных между мельницами и горелками. Впервые такая пылесистема была применена в ФРГ на ТЭС Фортуна при сжигании рейнского бурого угля [Л. 1]. [c.16]

Изображенная на рис. 1-4,а классическая разомкнутая пылесистема с промбункером пыли отличается сложностью, громоздкостью, большими капитальными затратами и повышенной взрывоопасностью при сжигании топлив с высоким выходом летучих. Поскольку под кот-лоагрегатом сжигается не сырое топливо, а его сушенка, уровень температур в топке заметно повышается, что, способствуя интенсификации горения, приводит в ряде случаев к расплавлению минеральной части топлива. [c.21]

Из теплового расчета пылесистемы [Л. 74] определяют величину Qo, включающую в себя отработанный сушильный агент, испаренную влагу топлива и нрисосы холодного воздуха на входе в пылеконцентратор. [c.162]

В то же время указанные пылеконцентраторы по своим рабочим характеристикам могли обеспечить при / = 0,4 и а = 40° величину g порядка 0,92. Целесообразно было бы сохранить величину g = 0,92 при агор = 1 и i/g = onst за счет увеличения до /=s 0,5. Однако это оказалось невозможным выполнить из-за повышенного гидравлического сопротивления основных пылепроводов, имеющих большую протяженность и несколько пространственных гибов. Кроме того, установка пылесистемы под наддув приводила к частому пылению мельниц и ПСУ, что крайне нежелательно при работе с взрывоопасными топливами, особенно в сочетании с воздушной сушкой. [c.168]

Упомянутые ошибки в конструкции как самих пылеконцентраторов, так и пылесистемы в целом были в значительной мере учтены при переводе пылесистемы одного из котлоагрегатов БКЗ-320-140-ПТ на схему прямого вдувания. Топочная камера котлоагрегатов данного типа предста вляет собой высокофорсированное устройство с тангенциальным расположением горелок в восьмигранных, полностью ошипованных и утепленных предтопках, отделенных от верхней части топки двусторонним пережимом. [c.168]

Котлоагрегат Б КЗ-Э20- 140-ПТ, на котором была выполнена реконструкция оылесистемы (см. рис. 4-1,е), паропроизводительностью 89 кг/с (320 т/ч), Я е=136-10 Н/м2 (140 кгс/см ), е = 844 К (570°С), щ = 672 МДж/(м -ч) или 160 Мкал/(м -ч) с двумя восьмигранными нредтопками установлен на ТЭЦ Ачинского глиноземного комбината. Пылесистема состояла из четырех молотковых мельниц ММТ 1600/2810, двух циклонов НИИОГАЗ, промбункера пыли, двух мельничных вентиляторов и двух вентиляторов горячего дутья (ВГД). Сушка топлива осущеспвлялась газами, отбираемыми из верхней части топки. [c.169]

В результате реконструкции пылесистемы (см. рис. 1-3,6) мельницы были соединены напрямую с мельничными вентиляторами, а тракты мельницы — циклоны — мельничные вентиляторы заглушены. На сбросных пылепроводах после мельничных вентиляторов установлены горизонтально пылеконцентраторы с 0к = 0,61 м. Около 90% пыли с 25% сушильного агента поступало из основных отводов в первичный тракт основных горелок, откуда после перемешивания с горячим воздухом, подаваемым вентилятором горячего дутья, вдувалось в предтопки. Остальное количество слабозапыленного сушильного агента поступало через сбросные горелки в горловину пережима. [c.169]

Минимальная нагрузка котлоагрегата по устойчивому выходу жидкого шлака составляла 38% номинальной, т. е. осталась такой же, как и до реконструкции пылесистемы. Оптимальный избыток воздуха в конце топки (второй камеры) ат = 1,16—1,2, что несколько ниже, чем при схеме с промбункером (От = 1,25—1,28) погери тепла 94 = 0,2%. С точки зрения взрывоопасности схема работала, вполне надежно [Л. 17]. [c.169]

Необходимо подчеркнуть, что суммарное гидравлическое сопротивление гравитационного сепаратора, тройникового пылеконцентра-тора и горелок составляло не более 294—392 Н/м (30—40 кгс/м ), в то время как общее сопротивление инерционного сепаратора, центробежного пылеконцентратора и горелок находится в пределах 784—1175 Н/м (80—120 кгс/м ). Из этого следует, что разработанный УралВТИ низконапорный сушильно-размольный комплекс с разделением продуктов сушки может яайти широкое при.менение при модернизации существующих топок с молотковыми мельницами. Компоновка пылесистемы с топкой представлена на рис. 4-3. [c.174]

Более детальное исследование работы топочного устройства было проведено УралВТИ и ДНО ОРГРЭС на Владивостокской Т0Ц-2 при сжигании чихезского бурого угля в 1973 г. с пылью тонкого ]ооо 1,0% и грубого Люоо = 3—4% помола. В этот период пылесистемы были уплотнены Дапс 0,2%, а завихрители пылеконцентраторов выполнены по типу рис. 2-12,е, что исключало попадание грубой пыли в сброс. [c.178]

На ТЗС Фортуна (ФРГ) [Л. I] впервые были проведены подробные испытания двух однотипных котло агрегатов (со схемой прямого вдувания и схемой с пылеконцентраторами), оборудованных топками с твердым шлакоудаленнем и газовой сушкой, при сжигании рейнского бурого угля QPh = 7900 кДж/кг (1880 ккал/кг), 1 Р=59%, Лр=4%. Котлоагрегаты паропроизводительностью 50 кг/с (180 т/ч) (рис. 4-6,а) с топками квадратного сечения, угловым расположением щелевых горелок и четырьмя мельницами-вентиляторами, работающими на каждую горелку. На котлоагрегате № 2 в горелки подавалась вся исходная пылегазовая смесь. На котлоагрегате № 2 — с помощью коленообразных пылеконцентраторов (см. рис. 1-10,а) осуществлялось разделение продуктов сушки в основные и сбросные горелки. Мельницы работали в бессепаратор-ном режиме с " 393 К (120°С) и l " = 26—32%. Присос холодного воздуха в пылесистемы был значителем (/ n]i =0,63—0,7 Дапро==0,25—0,30). Как отмечалось ранее (см. 1-2), в основные горелки котлоагрегата № 2 вместе с 39% сушильного агента поступало пыли 76% вместо 85% по проекту. При этом наибольшая степень разделения пыли (79%) имела место в верхнем, а наименьшая (70%) в нижнем канале, имеющем большую кривизну, что можно объяснить только эффектом рикошетирования частиц от внутренней поверхности коленообразного элемента с последующим попаданием в сброс. В соответствии с этим величина (QPh)h составляла 11 300 кДж/кг (2562 ккал/кг), а А н=1761 К вместо 11 500 кДж/кг (2738 ккал/кг) и 1800 К по проекту )(см. рис. 3-14,6, кривая 12). [c.178]

Применение частично разомкнутой схемы диктуется и тем соображением, что при В7р 20% и подаче пыли в топку горячим воздухом необходима сушка топлива инертными газами, забираемыми из конвективной шахты с температурой 350—400°С. Применение замкнутой пылесистемы в этом случае нежелательно из-за повышения хвостовых поверхностей котлоагрегата, а также вследствие балластирования топки инертными газами. [c.191]

В схеме, показанной на рис. 5-8, промежуточной емкости для пыли не предусмотрено. При такой жесткой связи работа парогенератора всецело зависит от надежности пылесистемы. При работе агрегата на частичной нагрузке расход топлива на мельницу соответственно уменьшается. В схеме отсутствует мельничный вентилятор и все сопротивление преодолевается дутьевым вентилятором, в связи с чем пылесистема оказывается не под разрежением, а под избыточным давлением (перед мельницей 1 —1,5 кн1м ). Поэтому для предупреждения выбивания пыли в помещение, ухудшающего санитарно-гигиенические условия работы персонала, необходимо обеспечивать высокую плотность всей пылесистемы, что повышает стоимость и удорожает эксплуатацию оборудования. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...