Циркуляция погонная

Центр давления 79 Циркуляция погонная 237, 293 [c.459]

В уравнении (7-105) единственной неизвестной функцией является погонная циркуляция 7, зависящая от переменной интегрирования з. Поскольку она входит в уравнение под знаком интеграла, то относительно этой функции уравнение является интегральным, из-за чего и весь метод иногда называют методом интегральных уравнений. [c.293]

Функция F r) —главный результат изложенной теории. Погонная циркуляция вихревого слоя в следе (которая связана с распределением циркуляции присоединенных вихрей несущего винта) определяется как [c.95]

Рассмотрим профиль с хордой 26, который находится в равномерном потоке, имеющем скорость U. Поскольку циркуляция присоединенных вихрей изменяется во времени, профиль и его след описываются слоем плоских вихрей, показанных на рис. 10.1. За профилем вниз по потоку тянется пелена, состоящая из поперечных вихрей. Погонную интенсивность слоя вихрей на профиле обозначим уь, а в следе — Движение профиля зададим, указав вертикальное перемещение h (положительное вниз) точки профиля с координатой х = аЬ w геометрический угол атаки а (положительный при движении носка профиля вверх, см. рис. 10.2). Аэродинамический момент профиля также будем определять относительно точки с координатой X = аЬ. Вследствие движения профиля возникает относительная скорость протекания Wa (положительная вверх), равная [c.432]

Стягивая затем элемент As к дан- Фиг. 118. К выводу соотношения ной точке, будем иметь в пределе, между погонной циркуляцией, вихревого слоя и продольными [c.253]

Нетрудно дать общее выражение погонной циркуляции через линейные скорости движения частиц по обеим сторонам слоя и через угловые скорости вращения частиц в слое. Вычисляя циркуляцию скорости по элементарному контуру, изображенному на фиг. 118, получим [c.253]

Циркуляция скорости по замкнутому контуру 239 и д., 243, 247 -- погонная 253 [c.624]

Из выведенных формул (78)—(83) можно заключить следующее а) чем большее число циркуляций можно допустить для данной марки флюса, тем меньшей может быть емкость бункера и остающаяся часть неиспользуемого флюса б) при равных исходных -условиях (количестве флюса, насыпаемого на погонный метр кромок изделия, числе циркуляций и т. п.) аппараты с непрерывной циркуляцией имеют наименьшую полезную емкость бункера. Емкость аппаратов с периодической циркуляцией может быть принята такой же, как в аппаратах с непрерывной циркуляцией лишь при оптимальном числе пополнений бункера флюсом. При уменьшении числа пополнений полезная емкость аппаратов с периодической циркуляцией увеличивается. Наибольшую емкость имеют аппараты без циркуляции. [c.101]

Введя понятие погонной циркуляции у х) в данной точке. V, обратимся к рассмотрению теории тонкого профиля. [c.178]

При решении задач о распределении давлений и аэродинамич. нагрузок по хорде крыла его заменяют системой П. в., непрерывно распределенных по кон-туру профиля крыла или по средней линии профиля (в теории топкого крыла). Эта система вихрей представляет собой присоединенный вихревой слой крыла. Исходя из граничного условия, чтобы на поверхности крыла скорость потока была направлена по касательной к ней, составляют ур-ние, в к-рое входит погонная циркуляция присоединенного вихревого слоя. Найдя эту циркуляцию, вычисляют по теореме Жуковского погонную нагрузку, к-рая в случае топкого [c.203]

Погонная интенсивность 7 = 0,5 К Др = 3,275 м/с ее относительное значение 7И-44-1 = 7 1 00 = 0,0653, а безразмерная циркуляция Г(1 4-1 = А йй 17,144-1. [c.313]

Г/(2яг) = Г/(рЛОг). При постоянной циркуляции присоединенных вихрей след состоит только из концевых и корневых вихрей, причем в предельном случае бесконечного числа лопастей заходящие одна за другую концевые спирали образуют вихревую пелену на границе следа, имеющую осевую и трансверсаль-ную составляющие. Погонная циркуляция осевой составляющей полены из концевых вихрей равна v = r/(2n i), где Ri — радиус следа. Вихревые линии образуют (в соответствии с теоремой Гельмгольца) непрерывные кривые, каждая из которых состоит из корневого вихря, радиального присоединенного вихря на диске и осевой составляющей пелены из концевых вихрей. Вследствие спиральной формы концевых вихрей трансверсальная составляющая завихренности сохраняется в следе и в предельном случае бесконечного числа лопастей. Можно считать, что эта завихренность состоит из вихревых колец. Погонная циркуляция у вихревых колец равна Г/h, где h — расстояние, на которое след перемещается за время одного оборота винта. Связывая h с осевой скоростью на границе следа, получим h — 2nv/Q, так что y = T/ pAv). [c.87]

Как показала практика, для улавливания паров влажного керосина вполне пригодны стальные емкости, футерованные плитками из антегмита АТМ-1. Для охлаждения жидкого керосина, содержащего примесь соляной кислоты, успешно используются холодильники из графита, пропитанного феноло-формальдегидными смолами (табл. 15.10). Для сбора и хранения кислых погонов керосина применяются стальные аппараты, футерованные диабазовыми плитками или кислотоупорным кирпичом на замазках арзамит-4 или -5. Стальные колонны, применяемые для азеотропной осушки возвратного керосина, подвергаются значительной равномерной коррозии. Однако благодаря большой толщине их стенок сквозных коррозионных поражений в корпусе за двухлетний период эксплуатации не наблюдалось. Частые остановки вызывались быстрым разрушением стальных тарелок и особенно колпачков. Число непредвиденных остановок резко сократилось при замене тарелок на насадку из полуфарфоровых колец Рашига (ГОСТ 8261—56). Углеродистая сталь подвергается интенсивному коррозионному разрушению и в условиях транспортировки охлажденного влажного возвратного керосина. Срок службы трубопроводов из этой стали не превышает 6 месяцев. Попытки использовать фторопластовые трубы в стальной броне оказались безуспешными, поскольку фторопласт при работе под вакуумом отслаивался от стальной брони и труба, сжимаясь, затрудняла циркуляцию технологической среды. Из табл. 15.2 видно, что в керосине стойки многие неметаллические материалы. Хорошей стойкостью в керосине, содержащем примесь соляной кислоты, обладают стеклянные, фарфоровые, фаолитовые и стальные эмалированные трубопроводы. Использование их для транспортировки влажного керосина ограничивалось трудностью [c.335]

Для того чтобы характеризовать интенсивность непрерывно распределенных вихрей, введем понятие о погонной пиркуляции скорости в данной точке. Представим себе плоский вихревой слой, центры вихрей которого непрерывно распределены вдоль некоторой кривой (фиг. 118). Выделим мысленно элемент дуги этой кривой длиною Д и обозна-чим через АГ циркуляцию скоро- [c.253]

Таким образом, прямолинейный отрезок вихревого слоя вызывает на обеих своих сторонах продольные скорости, противоположные по знаку и равные по абсолютной величине половине погонной циркуляции слоя в данной точке. Следовательно, в точках вих 1евого слоя продольная составляющая скорости претерпевает разрыв, равный [c.255]

Пример I. Произвести расчет полезной емкости флюсовых аппаратов и определить не используемую для сварки часть флюса при работе аппаратов с непрерывной и периодической циркуляцией, а также без циркуляции, если известны следующие величины максимальная длина непрерывно свариваемого шва, после сварки которой происходит порционное пополнение бункера отсасываемым флюсом I — 6 м допустимое число циркуляций флюса п = 5 минимальная длина свариваемых швов до перезарядки аппарата L = 48 л объем флюса, насыпаемого на погонный метр шва Q 5 л1тг-м отношение объема флюса, перешедшего [c.114]

Прежде всего введем понятие о погонной циркуляции у в данной точке произвольной кривой, вдоль которой непрерывно распределены вихри (фиг. 7. 17). Выделим на этой кривой элемент Д5 и обозначнхм через ДГ циркуляцию скорости от вихрей, расположенных на элементе Л5. [c.178]

Рассмотрим определение этого коэффициента, основываясь на теории несущей лниии>. В соответствии с этой теорией крыло конечного размаха заменяется одним присоединенным вихрем (несущей линией). При этом для несущей линии циркуляция Г(г) будет такой, как и для соответствующих сечений самого крыла (рис. 6.4.4). При такой замене плоская вихревая пелена начинается непосредственно на несущей линии и имеет изменяющуюся вдоль размаха погонную интенсивность dT z) dz. Скос потока в данном сечении будет определяться для полубесконечного вихревого жгута интенсивностью dY[z) dz]dz. В соответствии с этим суммарный угол скоса для сечения согласно рис. 6.4.4 [c.246]

Здесь ду представляет собой среднюю погонную нагрузку п011, умноженную на величину переменной относительной циркуляции С Ь [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...