Эрозия (см. Разрушение)

Эллипсоиды 237, 238 Энергия деформации 394 Энтальпия жидкости на стенке пузырька 147 Эрозия см. Разрушение) [c.677]

Вопрос этот до настоящего времени остается неясным. За последнее время опубликовано довольно большое количество работ, посвященных характеру разрушения материала под воздействием кавитации [4, 5, 21, 77, 111]. Выводы, сделанные на основании этих исследований, зачастую противоречат друг другу. По-видимому, можно предполагать, что образующиеся при кавитационной эрозии крупные раковины или кратеры являются следствием отдельных сильных ударов, а более слабые удары вызывают образование мельчайших раковин и усталостные явления в поверхностном слое. Преобладающий характер того или иного вида разрушения зависит от ряда условий и в первую очередь от физических и механических свойств рассматриваемого материала (см. 7). [c.31]

При малой длительности импульсов (5. .. 200 мкс) поверхности катода успевает достичь лишь малая доля ионов. Поэтому поверхность катода значительно меньше подвергается эрозионному разрушению по сравнению с поверхностью анода. Именно поэтому анодом делают заготовку (Э-3), а катодом - инструмент (Э-И). Такую полярность называют прямой (см. рис. 7.1, а). При большей длительности импульсов (2 10 . .. 10 мкс) многие ионы успевают достичь поверхности катода, и, обладая большей энергией по сравнению с потоком электронов, вызывают интенсивную эрозию катода. В этом случае обработку осуществляют при обратной полярности Э-И является анодом, а Э-3 - катодом. [c.444]

На примере кавитационного разрушения цилиндровых втулок (см. табл. 16) видно, что вибрация может быть сильным источником кавитации. Развитие интенсивной эрозии определяется величиной ускорений. При уровне вибрации 2bg эрозия развивается сравнительно медленно. На втулке, проработавшей 1400 ч, обнаружено несколько неглубоких раковин с потерями массы 8,5 г. [c.75]

Результаты опыта показывают, что потери массы алюминиевого образца увеличиваются с ростом частоты вращения диска и уменьшением количества подаваемого в кавитационную зону воздуха (рис. 47). При подаче 9 см /с воздуха потери металла от эрозии уменьшаются почти в 4 раза по сравнению с результатами при обычных испытаниях, а при подаче 20 см /с воздуха кавитационная эрозия металла прекращается. Это явление, по-видимому, объясняется тем, что в зоне, куда подается воздух, образуются более крупные по размерам кавитационные полости. В связи с этим в подобных условиях кавитационному росту подвергаются не микроскопически малые полости, содержащие ничтожное количество газа, а крупные кавитационные пузыри. Эти крупные полости при сокращении не способны вызвать разрушение металла, но, как правило,- приводят к значительному снижению к. п. д. машины или агрегата. Тем не менее процессы насыщения воздухом об-ласти кавитации, в которой развивается гидроэрозия металла, юо представляют большой практический интерес. so [c.80]

Ранее показано (см. рис. 36), что конструкционные материалы по стойкости и гидроэрозии делятся на четыре группы, каждая из которых характеризуется сопротивляемостью коррозии и эрозии. Наиболее стойки к гидроэрозии в условиях эксплуатации сплавы, обладающие высоким сопротивлением коррозии и микроударному разрушению. Следовательно, сопротивление коррозии в условиях больших скоростей является только одним из требований, предъявляемых к деталям. Другое наиболее важное требование — сопротивляемость микроударному разрушению. Материал может иметь высокую коррозионную стойкость, но низкую со-230 [c.230]

С увеличением расстояния между электродами характер эрозии резко изменяется. Это выражается прежде всего в явлении так называемой инверсии эрозии [Л. 62], состоящем в резком уменьшении интенсивности разрушения анода и увеличении вследствие этого роли эрозии катода. В относящихся к этим условиям опыта работах Л. 63—65] было найдено, что эрозии подвергаются оба электрода, однако ее характер остается различным. Следы, оставленные дугой на аноде, имеют вид небольших лунок правильной круглой формы, свидетельствующей о резкой контракции разряда у анода со значениями плотности тока порядка 10 а см или более высокими. Характер этих следов не меняется при быстром движении анода относительно катода, откуда было сделано заключение о том, что столб дуги оказывается как бы привязанным к определенным точкам анода, перемещаясь вместе с последним [Л. 65]. Анодные лунки на металлах с температурой плавления до 600— 700°С всегда носят следы оплавления, причем величина оплавленных участков возрастает с увеличением тока и длительности дуги. Для не слишком коротких разрядов размеры лунок заметно превосходили размеры светящегося анодного пятна, сфотографированного во время разряда [Л. 63]. Глубина лунок составляет обычно около 7з их радиуса. В отличие от этого следы, оставляемые дугой на катоде, носят более поверхностный характер и имеют неправильную форму, обнаруживая тенденцию к разветвлению. Они также обнаруживают признаки оплавления металла для катодов легкоплавкой группы. Поверхностный характер и вытянутая форма следов в опытах с движущимся катодом [Л. 65] говорят о том, что их оставляет область разряда, свободно перемещающаяся по катоду и обладающая высокой подвижностью. Из этого вытекает, что на основании величины эрозированных участков катода не могут быть получены падежные сведения о плотности тока у катода дуги. Как анодные, так и катодные участки эрозированной поверхности становятся множественными при скорости нарастания тока в импульсе выше 10 а/сж , что, однако, не связано с разветвлением самого канала разряда в промежутке. [c.33]

Содержание свободного газа в жидкости обычно составляет малую часть (10 —10 ) от общего газосодержания, однако даже столь малое количество свободного газа может заметно влиять на ход различных технологических процессов, связанных с излучением в жидкость мощного ультразвука и последующим возникновением кавитационных явлений. Известно что кавитационная прочность жидкости едва ли не в первую очередь определяется содержанием в ней газовых пузырьков. Воздействуя тем или иным способом на количество и размеры пузырьков, можно не только существенно изменять кавитационные свойства жидкости, но и влиять на характер и интенсивность различных процессов, сопутствующих кавитации. Так, уменьшение содержания в жидкости свободного газа позволяет значительно повысить эффективность кавитационной эрозии. Известно, что при замыкании кавитационных каверн образуются ударные волны, вызывающие разрушение материала скорость смыкания стенок каверн, а следовательно, и давления, образуемые при сжатии, зависят от количества газа внутри каверны. Таким образом, вопрос об интенсивности кавитационного разрушения материала связан с характеристиками ядер, из которых образуются кавитационные каверны, и прежде всего — с количеством газа в них. Повышая гидростатическое давление в жидкости, удается уменьшить содержание в ней свободного газа и увеличить интенсивность ударных волн на несколько порядков по сравнению с обычными условиями (см. например [1, 2], а также часть П1 настоящей книги и часть V второй книги). [c.395]

Кольцевая пелена воды на корпусе одновременно с вращением двигается поступательно вниз по потоку. Если за рабочим колесом установлено рационально выполненное влагоулавливающее устройство (см. гл. 4), то значительная часть конденсата из кольцевой пелены выводится из проточной части турби1ны. Если же влагоулавливающее устройство не установлено, то водяное кольцо ударяется о направляющие лопатки следующей ступени. Вода из него может направляться к середине лопаток, вызывая эрозионное разрушение лопаток рабочего колеса следующей ступени (рис. 9), может сразу же разбрызгиваться, попадать в основной поток и вызывать местную эрозию лопаток сопло1вого аппарата (рис. 8). Характер движения [c.10]

Эрозионному изнашиванию подвержены стальные и чугунные поршневые кольца авиационных двигателей (рис. П25). Кольцо скользило по хромированной поверхности восстановленного при ремонте зеркала цилиндра. Из-за плохой прирабатываемости колец не обеспечивается достаточное их прилегание к стенкам цилиндра, происходит прорыв газов и интенсивный местный нагрев рабочей поверхности кольца. Отдельные, наиболее размягченные частицы металла отрываются и уносятся потоком газов. Более стойкие структурные составляющие, оказываясь изолированными, тоже поддаются разрушению. На поверхности образуются продолговатые раковины ветвистого строения (см. рис. П25), Эрозионное изнашивание начинается часто с микроцарапин, возникающих при схватывании поверхностей трения. Эрозионному повреждению в данном случае сопутствует образование белого слоя. Уменьшить разрушение колец можно улучшениечи их приработки. Характерно, что на чугунных хромированных кольцах, работающих по азотированной поверхности цилиндра заводского производства, эрозия не наблюдалась. [c.193]

Вынос дуги на торец электрода и его эрозия являются ограничением, не позволяющим работать при больших расходах. Имеется ряд работ, посвященных поискам путей зашщы торца внутреннего электрода от разрушения. Однако в настоящее время эту проблему нельзя считать полностью решенной. Авторы испытали плазмотрон с коаксиальными электродами, у которого внутренний электрод сделан сквозным, т.е. лишен торца (рис. 1.9). Испытания проводились при силе тока 3 кА, напряженность магнитного поля катушки составляла 1000 А/см. Электроды фактически не разрушались. [c.22]

Естественным образом каверны возникают при различных условиях. Так, можно сфотографировать [38] заполненные воздухом каверны позади сфер, падающих в воду с высоты двух метров и больше. Заполненные паром каверны образуются позади подводных снарядов, скорость которых превышает, скажем, 30 м/сек. Подобные каверны также обычно образуются на лопастях судовых винтов при давлении на поверхности винта, превышающем примерно 1,5 кг/см , и в таких случаях опасаются разрушения маленьких пузырьков, сопутствующих возникновению кавитации как причины эрозии винта. Подобная эрозия (и по той же причине) может происходить при перегрузке гидротурбин. Парадоксально, что суперкавитационные винты, работающие при гораздо ббльших давлениях и притом в больших кавернах, можно сконструировать так, чтобы избежать этой эрозии. [c.87]

Типичным случаем эрозии близт о расположенных друг к другу электродов является эрозия при электрической обработке материалов, а также разрушение релейных контактов. Как было установлено Джермером и его сотрудниками [Л. 54— 56], причиной наблюдающегося разрушения контактов в различного рода релейных устройствах является дуговой разряд, возникающий при сближении контактов, прежде чем они успевают прийти в непосредственное соприкосновение. При этом разрушению подвергается почти исключительно анод, на котором в результате каждого такого разряда в металле образуется небольшое оплавленное углубление с окружающим его валом. Напротив, на катоде при атом образуется обычно холмик или выступ. Комбинируя электроды из золота, платины и серебра, Джермер показал с помощью цветных микрофотографий электродов, что этот холмик состоит в значительной мере из металла, переносимого с анода. Количество переносимого металла оказывается пропорциональным выделяющейся при разряде энергии и составляет около 4- Ю"- см / эрг. В этих опытах через исследуемые контакты разряжались конденсаторы той или иной емкости С, заряжавшиеся предварительно до некоторой разности потенциалов Оо- Для переноса указанного количества металла требовалась энергия, составлявшая лишь 2— [c.32]

При работе в трудных условиях (торфяно-болотистые почвы, сыпучий песок и др.) обычные гусеничные движители не обеспечивают нормальную проходимость трактора. Прежде всего превышаются агротехнически допустимые глубины колеи, составляющие для различных видов работ 2...5 см, и буксование, которое на слабых почвах не должно быть более 3 %. Увеличение колеи и буксования сверх указанных пределов приводит к недопустимо сильному разрушению почвенного покрова, что вызывает эрозию почвы. [c.337]

Б. Р. Лазаренко и Н. И. Лазаренко [49] показали, что одинаковые по характеристике импульсы электрического тока при прочих равных ус,юв1 ял мигут выбросить из анода различное количество металла, в зависимости от его природы. В частном случае для импульса с определенными параметрами для разрушения посредством эрозии 1 см анода требуется следующее количество импульсов для различных материалов (табл. 4). [c.35]

Теплопроводность. По мнению некоторых авторов (проф. Меськин, Марголин и др.) теплопроводность на эрозионную стойкость материалов влияет весьма значительно, сильнее даже, чем температура плавления. Другие авторы также отмечают существенную зависимость эрозионного разрушения от теплопроводности материалов, хотя и не приписывают теплопроводности определяющей роли. По мнению автора книги, теплопроводность является вторым по значимости фактором после температуры появления жидкой фазы, от которого зависит эрозия металлов, причем влияние теплопроводности особенно сильно сказывается при изменении тепловой нагрузки на изделие. Следует отметить, что теплопроводность большинства металлов, вследствие отсутствия надежных методов ее определения, особенно при высоких температурах, до настоящего времени по разным источникам колеблется в весьма широких пределах например, известно, что коэффициент теплопроводности чистого железа при комнатной температуре определялся разными авторами как величина, равная 0,134 — 0,224 кал см сек град [53 ]. [c.150]

При и Ъ. .. 17 В одновременно с термоэрозионным разрушением наблюдается электрическая эрозия ЭЗ благодаря разрядам между ближайшими точками электродов (как при ЭКО, см. 7.1). При напряжении, большем 20. .. 25 В, в МЭП возможно возникновение дуги. Электрические разряды разрушают пассивирующую пленку или сами микровыступы, образуя вместо них лунки. Проте-каппе электроэрозионного процесса при черновой обработке приводит к износу ЭИ, ухудшению поверхности и развитию термически измененного слоя на детали. Так же как и в ЭЭО, стадия пробоя задает минимальный зазор между электродами. Благодаря высокой скорости движения поверхности ЭИ разряды кратковременны, поскольку они механически прерываются. [c.323]

Находят большое применение и более сложные по составу латуни, дополнительно легированные оловом или алюминием. Основными из них являются следующие адмиралтейская латунь (состава 70% Си, 29%2п и 1% 8п), широко применяющаяся в морских условиях алюминиевая латунь — состава 75% Си, 23% 2п, 2% А1,— в которой добавка алюминия способствует восстановлению защитных пленок при их механическом разрушении, например при царапании, благодаря чему эти латуни обладают большей устойчивостью в условиях коррозионной эрозии и кавитации в морской воде (см. гл. XVI). Следует, однако, отметить, что сплавы меди с никелем, например типа мельхиора (80% Си и 20% N1) пли купроникеля (60% Си и 40%Ni), более устойчивы в морской воде, а также в отношении коррозионного растрескивания, чем указанные морские латуни, и поэтому более успешно разрешают сложную задачу борьбы с коррозией конденсаторных трубок в морских условиях. [c.532]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...