Момент предельный сечений

Поскольку размеры сечения неизвестны и гибкость стержня не может быть определена, то расчет ведут по формуле Эйлера, предполагая, что гибкость стержня не меньше предельной. Из (12.3) и (12.2) выражают момент инерции сечения [c.345]

Решение. Определим положение нейтральной оси Xi в предельном состоянии. Ось X, должна делить поперечное сечение на две равные площади. Очевидно, что ось J j пройдет в пределах полки, так как площадь полки больше площади стенки. Ее положение найдем из уравнения, выражающего равенство сжатой и растянутой частей площади поперечного сечения, т. е. 4-12-h 16г/= 16(6 — г/), отсюда (/=1,5 см. Далее вычислим значение пластического момента сопротивления сечения как сумму статических моментов площадей сжатой и растянутой зов относительно нейтральной оси л, [c.144]

Изгибающий момент не может стать больше предельного. Сечение, в котором возник предельный момент, можно уподобить шарниру с постоянным моментом трения. Такой шарнир носит название пластического шарнира. Очевидно, если в стержне иди раме возникнет несколько шарниров, система может стать механизмом. [c.460]

На прямоугольное сечение, обследованное в задаче 342, вначале оказывает действие поперечная сила, а затем подключается изгибающий момент, доводящий сечение до исчерпания им несущей способности. Выяснить соотношение между Q ш М ъ предельном состоянии. Задачу решить в предположении, что распределение ка- [c.260]

Брус круглого поперечного сечения подвергается вначале действию крутящего момента, значение которого больше предельного упругого, но меньше предельного пластического, а затем подключается изгибающий момент, доводящий сечение до полного исчерпания несущей способности. [c.264]

Определим теперь предельное значение силы Р для статически определимой балки (рис. 17.8, а). Эпюра изгибающих моментов для этой балки показана на рис. 17.8,6. Наибольший изгибающий момент возникает под грузом 2Р, где он равен (5/9)/ /. Предельное состояние, соответствующее полному исчерпанию несущей способности балки, достигается тогда, когда в сечении под грузом 2Р возникает пластический шарнир, в результате чего балка превращается в механизм (рис. 17.8, в). При этом изгибающий момент в сечении под грузом 1Р равен [c.597]

Значения изгибающих моментов в сечениях А, В ш С (в которых возникают пластические шарниры) в предельном состоянии равны соответственно ( —Л/ р), ( —М р) и ( + Мрр), и, следовательно, эпюра изгибающих моментов при предельном состоянии балки имеет вид, изображенный на рис. 17.9, в. Эту эпюру можно представить состоящей из двух эпюр первая из них (рис. 17.9, г) представляет собой прямоугольник с ординатами — М и вызвана моментами приложенными по концам простой балки, лежащей на двух опорах (рис. 17.9, д) вторая эпюра (рис. 17.9, е) представляет собой треугольник с наибольшей ординатой 2М и вызвана грузом Р р, действующим на простую балку (рис. 1.9,ж). [c.599]

При расчете многопролетных неразрезных балок предельные состояния устанавливаются для каждого пролета в отдельности. Построив эпюры моментов, соответствующие предельному состоянию каждого пролета, находят расчетные моменты. По этим моментам подбирается сечение в каждом пролете. [c.563]

Пример 21.4. Найти предельную интенсивность сплошной равномерно распределенной нагрузки для балки с одним защемленным, другим шарнирно опертым концом (рис. 21.15). Предел текучести а . Пластический момент сопротивления сечения балки [c.563]

Теперь посмотрим, что будет происходить, если увеличивать внешний момент сверх предельного значения. Рассмотрим в качестве примера обычную двухопорную балку, показанную на рис. 119. Когда изгибающий момент в среднем сечении балки достигнет значения a Wx, появятся первые признаки пластических деформаций. Если нагрузку увеличивать и далее, то по достижении моментом предельного значения балка теряет несущую способность. В наиболее напряженном сечении образуется, как говорят, пластический шарнир. Балка как бы надламывается, превращаясь в механизм. Предельное значение силы определяется из очевидного равенства. [c.147]

Изгибающий момент в сечении под силой должен при этом стать таким же как и предельный момент при чистом изгибе, а именно [c.269]

J — момент инерции сечения части диска, находящейся в предельном равновесии. [c.141]

Сумма предельных моментов меридионального сечения [c.194]

Сумма предельных моментов кольцевого сечения [c.194]

Сумма моментов предельных кольцевых сил в радиальном сечении. Кольцевые силы в пределах элемента dS и момент этих сил определяются выражениями [c.195]

После того как моменты в сечении х достигнут предельного значения, произойдет разрушение конструкции, т. е. при М" = = Жпр, Р=Рпр- В этом случае из уравнения моментов получим выражение для предельной нагрузки [c.256]

Предельный изгибающий момент в сечении А В трубы (на единицу длины) [c.315]

Известны два основных метода определения предельных нагрузок статический и кинематический. В статическом методе рассматривают различные статически возможные состоя- Рис. 6.12 ния равновесия, при которых изгибающие моменты в сечениях балки нигде не превышают М.,., т. е. когда всюду в балке Л1 Мт- Нагрузку, соответствующую статически возможному состоянию равновесия, обозначим В теории предельного анализа конструкций [14] показано, что из всех статически возможных состояний равновесия истинным предельным состоянием будет то, которому соответствует наибольшее значение нагрузки ст другими словами,- предельная нагрузка является максимумом всех статически возможных нагрузок F i - [c.175]

Условие предельного состояния соответствует значению М = =. Учитывая, что для прямоугольного сечения момент сопротивления сечения стенки цилиндра И пл = 1,5И7, из выражения (19) найдем давление предельного состояния трубы [c.205]

Во всех случаях получаем квадратичную зависимость /W от д. Изобразив графически эти зависимости и построив снизу их огибающую, получим эпюру несущей способности сечений балки. Вписав в нее эпюру моментов от внешней нагрузки, получим опасные сечения, находящиеся в стадии предельного равновесия, и по описанной эпюре моментов — предельную нагрузку. [c.299]

Предельный изгибающий момент в сечении АВ трубы (на единицу длины) GтS . 3 2сг, + 0 [c.76]

Ми — предельный изгибающий момент в сечении плиты покрытия [c.343]

Предельное значение изгибающего момента в сечении пластического шарнира [c.145]

Поверхность функции напрял ений при пластическом кручении представляет собой поверхность постоянного максимального укло на, которую можно построить на контуре поперечного сечения. Дан ную поверхность называют поверхностью естественного откоса (Аналогия с песчаной насыпью установлена А. Надаи). Естест венный откос, который образуется в результате песчаной насыпи дает нам представление о функции напряжений Ф х,у). На рис. 70 представлены поверхности напряжений при пластическом кручении стержня прямоугольной формы с различным отношением сторон, а также в виде равностороннего треугольника и эллипса. Чисто пластическое состояние стержня называют предельным, а соответствующий этому состоянию крутящий момент — предельным, Пре- [c.185]

При <30= у 2Л1 изгибающий момент в сечении х = г достигает значения и возникает предельное состояние, изложенное на стр. 102, 103. [c.110]

Расчетное усилие ие может быть определено из рассмотрения упругой стадии работы материала балки даже если п краГших (наиболее удаленных от нейтральной оси) точках опасного поперечного сечения двутавра напряжения достигнут величины предела текучести, то и тогда после снятия нагрузки балка распрямится. Исходной предпосылкой для определения расчетного усилия является условие образования так называемого пластического шарнира в среднем поперечном сечении балки. Иными словами, во всех точках указанного поперечного сечения напряжения должны б1.1ть равны пределу текучести. Величина соответствующего иэгпбаюи ,его момента (предельного момента) определяется по формуле [c.22]

Рассмотрим в качестве примера неразрезную балку, состоящую из двух равных пролетов и нагруженную по всей ее длине сплошной равномерно распределенной нарузкой д (рис. 5.9.2). Величину этой нагрузки требуется найхи. Обозначим через X реакцию крайней опоры. Давая X всевозможные апачения, мы переберем все статически возможные состояния балки. Условие того, что наибольший изгибающий момент равен Mr, позволит определить для каждого значения X величину нагрузки д, максимальная нагрузка будет соответствовать предельному состоянию. Изгибающий момент в сечении с координатой г равен [c.171]

После сокращений получим Ар = ЬМар/1. Здесь Л/пр — предельный изгибающий момент в сечении балки. Для прямоугольного сечения, как это было показано ранее (10.50), [c.311]

Многоволновые оболочки. В многоволновых системах между оболочками в месте их соединения в середине пролета действуют усилия растяжения, а на приопорных участках — усилия сжатия (см. работу [5], ч. 2). Существенно различаются усилия в нижних поясах диафрагм, занимающих разное положение в покрытии. Опытами установлено, что усилия в нижних поясах многоволновых оболочек примерно в два раза меньше, чем в диафрагмах отдельно стоящих оболочек (см. работу [10], ч. 2). В сечении сопряжения оболочек исчерпание несущей способности арматуры в первую очередь наступит в середине пролета. С увеличением нагрузки участок, на котором усилия в арматуре достигли предельного значения, развивается по направлению к опорам. В запас прочности можно принять, что в предельной стадии существенного перераспределения усилий в сжатой зоне не происходит и центр тяжести этой зоны сечения может быть определен из упругого расчета. При этом плечо пары сил в сечении определится как расстояние от центра тяжести сил сжатия до центра тяжести сил растяжения. Предельный момент в сечении по линии сопряжения оболочек [c.222]

Перераспределение усилий в упруго-пластической стадии работы конструкции, в соответствии с упругим расчетом в первую очередь происходит исчерпание несущей способности растянутой арматуры ребер под действием силы. Момент в сечении достигает своего предельного значения. Затем исчерпывается несущая способность сжатых зон ребер в месте приложения нагрузки. С ростом нагрузки после образования трещин в центре модели происходит исчерпание несущей способности сечений полки в местах примыкания ее к ребрам. В предельной стадии эти сечения работают как В нецентренно сжатые с большими эксцентриситетами, о чем свидетельствует значительное раскрытие трещин. [c.246]

Нагрузки лопастей, втулки и проводки управления, создаваемые аэродинамическими и инерционными силами несущего винта, необходимо знать для проектирования элементов конструкции в соответствии с существующими нормами статической и усталостной прочности. Для проектирования лопасти требуется знание напряжений в элементах ее конструкции, а теория упругой балки оперирует только с изгибающими и крутящими моментами в сечении лопасти. Для шарнирной лопасти критическим обычно является изгибающий момент в плоскости взмаха в сечении, находящемся вблизи середины лопасти. Для бесшарнирного винта критический изгибающий момент имеет место в комлевом сечении. Суммарные реакции в комлевом сечении определяют нагрз зки на втулку. Установочные моменты лопастей обусловливают нагрузки в проводке управления, которые часто являются фактором, ограничивающим предельные. режимы полета вертолета. Конструктора обычно интересуют периодические или близкие к ним нагрузки на установившихся режимах полета и при маневрах. Ввиду того что периодические изменения аэродинамических параметров вызывают большие периодические нагрузки на лопастях, втулке и проводке управления, анализ усталостной прочности является важнейшим элементом проектирования несущего винта. Усталостная прочность конструкции сильно зависит от локальных факторов распределения напряжений, поэтому она обычно должна подтверждаться натурными испытаниями. Это относится в первую очередь к несущим винтам вертолетов, многие элементы конструкции которых имеют ограниченный ресурс ввиду высокого уровня переменных нагрузок. [c.640]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...