Усилия в продольные — Определение 514 Пример определения

Определение параметров, зависящих от станка, по элементам (473). Определение усилия резания и подачи для точения, строгания и растачивания (473). Определение усилия резания и подачи для прорезных и отрезных работ (474). Определение эффективной мощности и скорости резания, допускаемой мощностью станка (475). Определение скорости резания и числа оборотов (475). Подачи при грубом продольном и поперечном точении (476). Подачи для точения и строгания при получистовой обработке (477). Определение рациональных режимов резания по допускаемой инструментом скорости резания (478). Пример определения режимов резапия по допускаемой инструментом скорости резания (479). Определение режимов резания по эффективной мощности оборудования (480). Эффективная мощность оборудования (481). Пример определения режимов резания по эффективной мощности оборудования (482). Определение режимов резания по допускаемым крутящим моментам (483). Пример определения режимов резания по допускаемому крутящему моменту (484). [c.541]

Проиллюстрируем такое сопоставление, т. е. покажем основное условие надежности по несущей способности на примере железобетонной колонны. Максимальное продольное усилие, могущее возникнуть в сечении колонны, складывается из усилий, вызываемых различными видами нагрузки. Если эта колонна представляет собой стойку железобетонного арочного пролетного строения, то такими видами нагрузки являются собственный вес конструкции, поддерживаемой стойкой, т. е. постоянная нагрузка вес поезда, т. е. временная нагрузка. Усилия от каждого из этих видов нагрузок определяются исходя из определенных нормативных данных, характеризующих нагрузку. Так, для постоянной нагрузки нормативными данными являются объемные веса материалов, для временной — схема и величина нагрузки, изображающей силовое воздействие на конструкцию подвижного состава. [c.210]

Прежде всего на примере наиболее простого случая — арочной фермы с тремя тягами (рис. 95) — В. Г. Шухов разработал методы определения усилий в ее элементах, включая определение моментов в верхнем поясе. При определении продольных усилий было сделано допущение, что в места прикрепления растянутых тяг врезаны шарниры. После этого задача была решена в общем виде для арочных ферм с произвольным числом растянутых элементов — тяг. Как работает арочная система Шухова, наглядно представлено на рис. 96. [c.55]

Однотипность проводимых операций при определении продольных снл проиллюстрируем еще одним примером. Найдем усилие N1 в переднем узле крепления бокового блока к цент- [c.348]

Пример использования-вибропреобразователя захвата в. качестве тактильного датчика приведен на рис. 2.35, б. Преобразователь продольных и изгибных колебаний 3 имеет дополнительные трансформаторные электроды, служащие для определения сдвига частоты от приложенной продольной нагрузки, зависящей от усилия, развиваемого в зоне контакта губок 2 и объекта. Сдвиг частоты регистрируется частотомером 7. [c.60]

Пример 1. На фиг. 18, а приведен пример определения продольного усилия и дополнительного изгиба в плоскости /—// путем измерения обшей деформации в случае, когда тензометрьл непосредственно на стержне установить нельзя. [c.515]

Методом конечного элемента можно непосредственно рассчитывать участки оболочки со шлюзом. В качестве примера на рис. 1.28 и 1.29 показано распределение усилий по вертикальному и горизонтальному сечениям в оболочке, проходящим через ось шлюза, от продольных сил преднапряжения сооружения 10 000 кН/м (интенсивность обжатия бетона — 8,33 МПа) и его кольцевого обжатия внешним давлением 5,2 МПа. В расчете рассматривалась цилиндрическая оболочка с радиусом срединной поверхности, равным 23,1 м, толщиной стенки 1,2 м, увеличенной в зоне шлюза диаметром 3 до 2 м. При определении в вертикальном сечении усилий Оу, направленных перпендикулярно к направлению нагрузки, рассматривались три варианта решения оболочки без утолщения у шлюза с утолщением, расположенным симметрично срединной поверхности с утолщением с внешней стороны. При отсутствии утолщения максимальные растягивающие напряжения, действующие перпендикулярно к нагрузке, равны интенсивности обжатия, рис. 1.29, а при увеличении толщины оболочки симметрично с двух сторон максимальные напряжения растяжения (Ту соответственно снизились при размещении утолщения с наружной стороны максимальные растягивающие напряжения сгу, действовавшие по центру утолщения, составляли 6,8 МПа, т. е. уменьшились по сравнению с напряжениями для оболочки без утолщения незначительно. Усилия в направлении нагрузки по этому сечению при симметричном и несимметричном размещениях утолщения были близки между собой. Характер распределения в вертикальном сечении моментов, действующих в вертикальном направлении, соответствует моментам при внецентренном сопряжении двух цилиндрических оболочек. Из рисунка видно также, что концентрация максимальных сжимающих напряжений, действующих по горизонтальному сечению в направлении нагрузки, вследствие утолщений снизилась в два раза. [c.49]

Примеры пластин, подкрепленных произвольным количеством ребер, показаны на рис. 1.6 и 1.7. Левые концы ребер нагружены заданными продольными силами Рл, Р2,-,Рп+и правые —либо нагружены заданными дродольными силами Р, Р2, Р п+ (см. рис. 1.7), либо защемлены (см."рис. 1.6). В реальной конструкции встречаются и иные условия на концах ребер. Например, могут быть заданы продольные перемещения, усилия на одной части концов и продольные перемещения на другой. Здесь мы рассмотрим решение в случае концевых условий одного типа на каждом торце подкрепленной панели. Для определенности будем считать, что на всех левых концах ребер заданы силы, на всех правых либо силы, либо продольные перемещения. [c.26]

Метод сил был представлен в гл. 4 в форме определения деформации изгиба. Далее был приведен пример применения этого метода для вычисления перемещ,ений элементов конструкции при изгибе, кручении и сдвиге, а также при действии краевой нагрузки. В этом последнем случае прогиб статически определимой конструкции вычисляется по формуле 6 = 2 SobJ/AE, где Sq — продольное усилие в элементе, вызванное реальной внешней нагрузкой bi усилие в элементе, вызванное фиктивной единичной нагрузкой в направлении определяемого прогиба 6 ПАЕ — гибкость элемента I — длина элемента Е — модуль упругости А — площадь попереч-1Н0Г0 сечения. [c.190]

Если условия соударения являются достаточно определенными (например, сферический конец стержня), учет местных деформаций не вызывает существенных затруднений. Методы такого учета рассмотрены в работах [1] и [3]. В качестве примера, позволяющего оценить роль местных деформаций при продольном ударе, на фиг. 12, б представлен график изменения контактной силы при ударе груза т весом 1 кГ, движущимся со скоростью 1,5 м1сен по стержню, размеры которого даны на фиг. 12, а. Сплошной линией показано изменение усилия с учетом местных деформаций, пунктиро.м — без и> учета. [c.398]

Точное решение задачи определения продольных усилий в поезде, оборудованном автосцепками с мош,ными фрикционными аппаратами, при известной идеализации схемы (отсутствие зазоров между вагонами, линейность характеристик нагружения и разгруже-ния поглош.аюш,их аппаратов, рассмотрение поезда как упруго-вязкого стержня вместо системы дискретных масс с упруго вязкими связями и т. п.) получено проф. В. А. Лазаряном. В этих исследованиях влияние поглощающих аппаратов учтено путём введения в систему сопротивлений, пропорциональных относительным скоростям движения соседних вагонов, справедливость чего иллюстрируется приведённым выше примером рассмотрения двух вагонов, соединённых автосцепками с поглощающими аппаратами, при которых полученные относительные колебания [формула (212)] затухают по закону геометрической прогрессии. Такой вид затуханий колебаний системы соответствует случаю наличия в ней сопротивлений, пропорциональных относительной скорости движения колеблющихся масс. [c.700]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...