Переносимая мощность

Мощность Яа индуктора 2 с током, отстающим по фазе, будет много меньше, чем Я , и может быть даже отрицательной. Суммарная активная мощность сохраняется постоянной. Из формулы (12-17) следует, что переносимая мощность одинакова при углах Ф — 60 и 120°. Характерно, что мощности, выделяющиеся в загрузке под индукторами 7 и 2 на рис. 12-10, изменяются значительно меньше, чем мощности от сети. [c.203]

Переносимая мощность определяется вещественной частью интеграла от комплексного вектора Пойнтинга по всей плоскости XV. Вследствие ортогональности мы можем рассматривать распространение мощности одной моды. Для данной моды мощность, усредненная по времени, дается выражением [c.444]

Предельное значение переносимой мощности по уносу жидкости [уравнение (3.17)] [c.87]

Для определения ограничения переносимой мощности необходимо найти минимальное из четырех ограничений, т. е. капиллярное, звуковой предел, ограничения по уносу жидкости и кипению. Капиллярное ограничение тепловой трубы было найдено в предыдущей главе в примере 2.1, оно равняется 153 Вт. Вычисление звукового предела и ограничений по уносу жидкости и кипению проиллюстрировано ниже. [c.90]

Используется аммиачная труба со свойствами, приведенными в примерах 2.1 и 2.5. Найденная рабочая температура пара в трубе равнялась 300 К при переносимой мощности 20 Вт и температуре стока тепла 283 К. Требуется определить коэффициент теплоотдачи между поверхностью конденсатора трубы и тепловым стоком и температуру поверхности трубы в зоне конденсации. Определить также температуру трубы и пара в конденсаторе, когда тепловой поток равен 10 Вт. [c.111]

Для поддержания температуры на уровне 297 К в трубе из предыдущего примера целесообразно использовать в качестве регулирующего газа азот при тепловой нагрузке 10 Вт. Принимаем, что при переносимой мощности ( = = 20 Вт рабочая температура газорегулируемой трубы по-прежнему 300. К. Определить необходимую длину конденсатора и количество азота, считая, что пар и газ разделены плоской границей. [c.111]

При соответствующей модификации показанной на рис. 8.5 аппаратуры могут быть проведены аналогичные испытания криогенных и жидкометаллических труб. Например, для испытания криогенных труб тепло может подводиться с помощью такого же электронагревателя. Однако для обеспечения низкой температуры теплового стока вместо воды следует использовать жидкий газ, например жидкий азот. Рабочую температуру трубы при различных значениях теплового потока можно регулировать путем изменения скорости циркуляции жидкого газа, или, проще, путем изменения давления пара над жидким газом, в который погружен конденсатор тепловой трубы. Используя такое устройство, подобным же образом можно определить предел переносимой мощности и температурные характеристики для криогенных труб. [c.180]

Рабочие температуры и значения переносимой мощности жидкометаллических тепловых труб обычно более высокие, чем у [c.180]

Переносимая мощность 17 переходные характеристики тепловых труб 102 [c.205]

Внимание При е/б > 1,5 можно повысить переносимую мощность, если отнощение внутреннего диаметра трубы к глубине проникания тока будет больше 10—20. [c.287]

Решение. Чтобы определить переносимую мощность, понадобятся выражения для поперечных составляющих векторов поля. Можно использовать выражения (8.9) и (8.10), преобразовав их к виду вне пластины [c.102]

На практике максимальная переносимая мощность оказывается [c.103]

Величина Р имеет смысл средней за период Г = 2л/ю мощности, переносимой через поперечное сечение волновода, Рп — мощность потерь в стенках, отнесенная к участку dz, также усредненная, по периоду Т. Формула (1.8.3) выражает закон сохранения энергии для данной задачи уменьшение переносимой мощности [c.63]

Q — переносимая мощность Т — температура / — длина трубы или ее участка d — диаметр трубы [c.3]

Оптимальные размеры канавок зависят от многочисленных факторов геометрии трубы, теплофизических параметров теплоносителя и переносимой мощности. Для ориентировки в табл. 2.3 приведены оптимальные значения отношения половины ширины [c.40]

В работе [56] отмечается, что наибольший теплоперенос водяные капиллярные тепловые трубы с канавочной капиллярной структурой обеспечивают не в вертикальном, а в наклонном положении. К существенному увеличению переносимой мощности приводит введение в паровой канал специальной трубы, способствующей перетеканию жидкости из зоны конденсации в зону" испарения без взаимодействия с потоком пара, текущим в противоположном направлении. [c.145]

Физические процессы при работе тепловых труб накладывают ряд ограничений на их рабочие параметры. Рассмотрим в первую очередь те ограничения, которые определяют максимальную переносимую мощность и задают область параметров, где обеспечивается нормальная работа трубы (рис. В.З), Факторами, ограничивающими теплоперенос, могут быть [c.12]

Коротко остановимся на перечисленных выще ограничениях параметров тепловых труб. При низких давлениях пара в трубе, когда удельные объемы пара велики, даже при относительно небольшом теплопереносе скорость пара в конце зоны испарения велика и может достигать скорости звука. В этом случае увеличение переносимой мощности только за счет улучшения условий теплоотвода становится невозможным, происходят дросселирование, звуковое запирание парового потока. Ограничение мощности, связанное с дросселированием потока пара при неизменной температуре в начале зоны нагрева, называют звуковым пределом. Звуковой предел мощности характерен для работы трубы в области низких давлений пара. Осевой поток тепла, ограниченный звуковым пределом, определяется параметрами пара в критическом сечении [c.14]

Соотношение между инерционным вкладом и трением, т е. степень восстановления давления, зависит от переносимой мощности, относительной длины зоны конденсации и давления пара Первые два параметра определяют значение Rer Чем ниже давление, выше мощность и короче зона теплоотвода, тем больше вклад инерционного эффекта В коротких высокотемпературных тепловых трубах при сравнительно высокой переносимой мощности преобладающим, как правило, является инерционный вклад В очень длинных тепловых трубах падение давления вследствие наличия трения в зоне конденсаций может быть сравнимым или же преобладающим над величиной инерционного вклада. Распределения температуры, представленные на рис 2.4, характерны для относительно коротких тепловых труб Отметим, что при работе трубы с теплопереносом Q = 1300 и 615 вт (режимы г, д) минимум давления пара приходится на начало зоны конденсации — инерционный вклад [c.56]

КРИТИЧЕСКИЙ РАСХОД ГАЗА. ЗВУКОВОЙ И ВЯЗКОСТНЫЙ ПРЕДЕЛЫ ПЕРЕНОСИМОЙ МОЩНОСТИ. [c.69]

Сопоставление значений звукового предела переносимой мощности натриевых тепловых труб, рассчитанных для различных моделей, использованных при описании состояния пара [21] [c.78]

Рис. 2.20. Зависимость соотношения вкладов (трения и инерционного) в падение давления по пару при работе натриевых тепловых труб на звуковом пределе переносимой мощности от длины зоны нагрева (С=Сзв,

Наиболее существенными различиями между этими тремя классами тепловых труб кроме наиболее целесообразных для каждого класса температурных интервалов являются значения их максимальной переносимой мощности (максимального теплового потока) и температурные напоры при одинаковом значении теплового потока в тепловых трубах одинаковых размеров и формы. Типичная тепловая труба для умеренных температур (например, с аммиаком в качестве теплоносителя) может передать тепла на порядок величины больше, чем такая же криогенная труба (например, на азоте) при работе обеих труб в наиболее благоприятных для них условиях. Максимальная переносимая мощность жидкометаллической трубы (например, на натрии) может быть на три порядка величины днтр, ирм у януогичйой криогенной Тру- [c.17]

Важным условием работы тепловых труб является циркуляция теплоносителя. Для достижения максимальной эффективной теплопроводности тепловой трубы требуется максимально возможная интенсивность циркуляции. Ограничения рабочих параметров (максимальной переносимой мощности) в трубах связаны с предельной перекачивающей способностью капиллярной структуры (капиллярные ограничения), запиранием парового потока (звуковой предел), уносом жидкости с межфазной границы жидкость— пар фитиля паром, движущимся с большой скоростью (ограничения по уносу), разрушением потока жидкости пузырьковым кипением в фитиле (ограничение по кипению). Дополнительными факторами, вляющими на эффективность работы тепловой трубы, являются температурная характеристика тепловой трубы, условия контакта между тепловой трубой и ее внешним источником и стоком, тепла, а также различная контрольно-измерительная аппаратура, установленная на тепловой трубе. [c.44]

Из уравнении (2.58) и (2.58 а) видно, что для заданного режима работы тепловой трубы при данной температуре и ее ориентации максимальное эффективное капиллярное давление по существу постоянно. Тем не менее интеграл уравнения (2.57) в общем случае увеличивается с ростом переносимой мощности, так как с возрастанием тепловой нагрузки увеличивается циркуляция теплоносителя. Фитиль начнет высыхать, когда максимальное значение интеграла уравнения (2.57), скажем, при х, равном дгшах. будет равно максимальному эффективному капиллярному давлению в уравнении (2.58). Объединив уравнения (2.57) и (2.58), получим общее уравнение для капиллярных ограничений переносимой мощности [c.62]

Итак, вычисленные значения четырех ограничений переносимой мощности данной трубы следующие Q . тах = 153 Вт Q тах= 1.28ХЮ Вт Qe, тах=1013 Вт Q6,mai = 65 Вт. [c.91]

Максимальная переносимая мощность в волноводе определяется максимально допустимой (пробивной) напряженностью электрического поля в волноводе. Для сухого воздуха при ашосферном давлении, шах = 30 кВ/см. [c.80]

При конкретном расчете переносимой мощности необходимо сначала определить значения поперечных волновых чисел pмg,t.e. решить ха-рактеристнческое уравнение (8.11) совместно о (8.8). Подставляя численные данные, получим [c.103]

Диэлектрик способен выдержать без-электрического пробоя некоторое предельное авачен вапряжшяости электрического поля пред> которое и определяет предельную переносимую мощность. [c.114]

На краевой угол 0 оказывают влияние поверхностно-актив-ные вещества, прежде всего через изменение а на межфазных поверхностях. Для угла смачивания наблюдается гистерезис — при перемещении границы раздела трех фаз вдоль ранее смоченной поверхности краевой угол 0 оказывается меньше, чем при перемещении по несмачиваемой поверхности. На краевой угол смачивания влияет шероховатость поверхности, а также наличие электростатического заряда, который возникает вследствие электрокапиллярного эффекта, изменяющего значение (7. Поскольку краевой угол 0 и эффекты смачивания су-щественнк для нахождения ограничений переносимой мощности в тепловых трубах, имеет смысл рассмотреть их подробнее. [c.27]

Использование подвижной термопары позволило детально измерять распределение температуры насыщения пара по длине трубы. На рис. 2.4 представлены распределения температур для некоторых режимов работы трубы в стационарных услови-ях при дозвуковых скоростях течения пара. Давление пара (соответственно и температура насыщения) в зоне испарения по ходу парового потока падает из-за наличия трения, а также разгона потока вследствие притока массы пара. В зоне конденсации отсос массы приводит к торможению потока, т. е. к повышению давления, а трение понижает давление в потоке пара В зависимости от соотношения этих эффектов (трения и инерционною эффекта) характер изменения давления можег быть различным. Представленные на рис. 2.4 измеренные распределения температур указывают на то, что степень неизотермичности по длине трубы в значительной мере определяется не только переносимой мощностью, но и уровнем температуры. В целом, для всех представленных распределений температур характерна высокая степень восстановления давления пара в зоне конденсации [c.56]

Вязкостный предел мощности трубы. По мере роста длины трубы возможно достижение такой ситуации, при которой влияние трения будет преобладать над инерционным эффектом. Эта особенность работы тепловой трубы при низких давлениях пара впервые рассмотрена Буссе [42]. Максимальная мощность трубы, получаемая в предположении, что давление пара за счет трения уменьшается до нуля в конце трубы, определяется вязкостным эффектом в паре. Поэтому такой предел мощности был назван Буссе вязкостным. По мере увеличения температуры трубы и переносимой мощности вначале имеет место вязкостный предел, причем перепад давления в паре при этом равен полному давлению пара в трубе Затем наблюдается звуковой предел мощности, и далее наступает область капиллярных ограничений. Отметим, что протяженная область вязкостного предела характерна лишь для достаточно длинных тепловых труб и наблюдается при о ень низких давлениях пара, при которых переносимая трубой мощность очень [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...