Коэффициент расхода (см. «Местные потери напора

Предположим, что трубопровод длиной I имеет постоянный диаметр d и расход жидкости Q. На трубопроводе имеется п местных сопротивлений. Установив значения коэффициентов местных сопротивлений l, 2, Сз и С , можно подсчитать местные потери напора, зная значение. Кроме того, необходимо определить потери h) по длине трубопровода. [c.124]

Получить выражение коэффициента сопротивления расходомера (отнесенного к средней скорости в сечении 2) и вычислить местную потерю напора при найденном расходе. [c.167]

Задача 9.1. Из напорного бака, в котором поддерживается постоянный уровень Я = 3 м, по наклонному трубопроводу переменного сечения (рис. 9.5) движется вода. Диаметры участков трубопровода d = 40 мм, < 2 = 25 мм, длины соответственно равны /, = 50 м, = 75 м. Начало трубопровода расположено выше его конца на величину z = 1,5 м. Определить расход воды в трубопроводе, если коэффициент гидравлического трения )t = 0,035 для обоих участков трубопровода. Местными потерями напора пренебречь. [c.162]

По трубопроводу (рис. 9.9), соединяющему два резервуара, в которых поддерживаются постоянные уровни, перетекает жидкость плотностью р = 1250 кг/м Диаметр трубопровода d = 20 мм. В верхнем баке поддерживается избыточное давление = 15 кПа, а в нижнем - вакуумметрическое давление />ов = 7 кПа. Разность уровней в баках Я = 5 м. Определить расход жидкости, если коэффициент гидравлического трения X. = 0,028, а длина трубопровода / = 15 м. Местными потерями напора пренебречь. [c.169]

Насос подает воду в водонапорную башню по трубопроводу (рис. 9.12). Расход воды в трубопроводе <9 = 5,3 л/с. Определить показания манометра М, присоединенного к напорному трубопроводу, если вода поднимается на высоту Я = 21 м, длина трубопровода от точки присоединения манометра до напорного бака / = 17 м, диаметр d = 35 мм, коэффициент гидравлического трения Х = 0,032. Местными потерями напора пренебречь. [c.170]

Из напорного бака по трубопроводу (рис. 9.14) движется жидкость плотностью р - 800 кг/м Диаметр трубопровода if = 50 мм, а длина / = 120 м. Начало трубопровода расположено выше его конца на величину h = 5,5 м. Коэффициент гидравлического трения >. = 0,038, манометрическое давление на поверхности жидкости в баке / = 10 кПа. В баке поддерживается постоянный уровень Н = 5,2 м. Определить расход жидкости в трубопроводе. Местными потерями напора пренебречь. [c.175]

Вязкость жидкости ) 60 Коэффициент вязкости динамический (см. Вязкость жидкости ) 60 Коэффициент вязкости кинематический (см. Вязкость жидкости ) 61 К. п. д. насосов и моторов 124 Коэффициент расхода (см. Местные потери напора ) 21 Коэффициент сопротивления (см. также Потери напора ) 14 [c.678]

Для практических расчетов потерь напора в диафрагменном дросселе с круглым отверстием и с острой кромкой (см. рис. 233, а) можно использовать формулу для расчета расхода при истечении жидкости из отверстия в тонкой стенке [(см. выражение (74)]. Сопротивление диафрагменных дросселей с регулируюш им вентилем (см. рис. 233, б) можно рассчитывать по формуле (70) для вычисления местных потерь напора Др= , приняв значение коэффициента равным 2—2,2. Эти же значения можно также принять [c.400]

Определить потерю напора и коэффициент местного сопротивления С2, отнесенный к скорости в широком сечении, если объемный расход Q = 35,3 л/сек. [c.84]

Пример 7.3. Определить расход воды, вытекающей из открытого бака в атмосферу по трубе переменного сечения под действием постоянного напора Я = 3 м (рис. 7.8). Длины участков и их диаметры соответственно равны = 5 м,, d = 70 мм 1 = 10 м, = 50 мм. Коэффициенты гидравлического сопротивления принять = 0,02, = 0,025, коэффициенты местных потерь выхода из бака в трубу [c.134]

Несмотря на несложность описанных испытаний, как правило, такие испытания при проектировании пе проводятся. А между тем они бы значительно уменьшили количество ошибок при проектировании присоединений потребителей, т. е. ошибок, которые требуют для своего устранения дополнительных работ. Хорошо, если эта работа будет заключаться в замене сопла или элеватора. Во многих случаях это заканчивается подключением к элеватору центробежного насоса. Именно но этой причине в Московской теплосети был установлен при подключении зданий с котельными порядок обязательного подключения установленных циркуляционных насосов, которые включаются при неудовлетворительной работе элеватора. Отсутствие данных как о фактических потерях напора в отопительных системах, работавших от котельных, так и о необходимых коэффициентах смешения из-за завышенной теплоотдачи нагревательных приборов и плохой регулировки заставляет многие эксплуатационные организации требовать при проектировании присоединений увеличения нормативного коэффициента смешения на 15—25%. При графике 150—70° С это дает повышение расхода циркулирующей воды на 10—15% и требует увеличения разности напоров перед элеватором на 3—6 м. Таким образом, необходимая разность напоров перед элеватором при графике сети 150—70° С и потере напора в местной отопительной системе 1 м возрастает с учетом всего вышесказанного до 12—15 м. [c.59]

При турбулентном течении жидкости и квадратичных местных сопротивлениях (заданы коэффициенты потерь О следует использовать формулы (3.15) и (3.16). Заменяя в формулах среднюю скорость жидкости через расход, получим суммарные потери напора [c.72]

Из напорного бака (рис. 9.13) по трубопроводу диаметром d= 55 шл течет вода. Уровень воды в баке поддерживается постоянным и равняется h = 2,1 м, манометрическое давление на поверхности жидкости в баке составляет =17 кПа. Определить расход воды, если коэффициент местного сопротивления крана = 1 Другими потерями напора пренебречь. [c.174]

Моделирование литниковых систем с целью определения коэффициента расхода. В развитом турбулентном потоке вязкостные сопротивления малы по сравнению с инерционными и при достаточно больших числах Re в автомодельной области потери напора вообще не зависят от вязкости. Здесь коэффициенты сопротивлений становятся независимыми от Re. Однако течение металла с высокой турбулентностью недопустимо для легких сплавов, поэтому при литье легких сплавов такие потоки являются исключением. В интервале значений Re, характерных для потоков в литниковых каналах, коэффициенты местных сопротивлений в большинстве случаев непостоянны и являются функцией числа Re (рис. 70), что необходимо учитывать при моделировании таких систем. [c.124]

Проходя через не полностью открытую задвижку или другое подобное препятствие, поток теряет часть своей энергии. На рис. 17, г показана картина огибания потоком выступающей задвижки. Здесь перед задвижкой наблюдается типичное сужение потока, за задвижкой— расширение. Потери напора вычисляются по формуле (48), причем коэффициент местного сопротивления зависит от степени открытия задвижки, меняясь от незначительной величины при полностью открытой задвижке до бесконечности при задвижке закрытой. Для определения в этом случае служат таблицы гидравлических справочников, составленные для разных типов конструкций дросселей и разной их степени открытия. Однако некоторые местные сопротивления еще недостаточно изучены и поэтому не нашли своего отражения в литературе. В подобных случаях надо в справочниках искать какие-то аналогичные конструкции или проводить специальные исследования для определения величины Методика определения коэффициентов местных сопротивлений весьма проста местное сопротивление включается в трубу, расход жидкости в которой можно измерить. Перед местным сопротивлением и за ним для определения потерь ставят пьезометры. Пропуская через местное сопротивление различные расходы Q, записывают потери напора и вычисляют искомый коэффициент по формуле [c.34]

При одинаковых располагаемых напорах у потребителя за диктующее направление принимают линию с наиболее удаленным потребителем. Затем определяют коэффициент местных потерь а (по суммарному расходу теплоносителя на магистральном участке О—3). Зная а, определяют Ял- По рекомендациям справочника проектировщика удельное падение давления на диктующем направлении Яа яе должно быть больше 80 Па/м. По найденному Ял н расходу теплоносителя концевого потребителя 3 определяют диаметр трубопровода самого удаленного участка d . После этого производят поверочный расчет участка 3—4 и находят фактическое Ар. Затем определяют й(б4, doi и приступают к расчету ответвлений. Определение диаметров разветвленной тепловой сети удобнее вести в табличной форме. В справочниках по тепловым сетям для определения диаметров труб тепловых сетей приводятся номограммы. [c.178]

Наиболее распространенный прибор дроссельного типа — расходомер с диафрагмой (рис. 42). Здесь увеличение скорости потока происходит при его проходе через отверстие в пластине 5, называемой диафрагмой. В отличие от расходомера Вентури при резком изменении сечения трубы перед диафрагмой и за ней возникают зоны вихрей, потери напора возрастают (диафрагма является местным сопротивлением) и коэффициент расхода ц уменьшается. [c.74]

Задача 2. Пусть при той же схеме трубопровода (см. рис. 72) требуется определить расход жидкости по заданному перепаду напоров ДЯ (потери напора можно не учитывать в местных сопротивлениях или их можно выразить через эквивалентную длину). Так как расход жидкости будет зависеть от режима движения жидкости, который заранее не известен, задачу решают методом последовательных приближений. Для этого в формулу (112) подставляют значения коэффициентов т, п и А, взятые из табл. 10. Предполагается, что известны режим движения жидкости и зона сопротивления (для турбулентного режима). Признаком вероятности ламинарного режима служит высокая вязкость жидкости, зоны вполне шероховатых труб (квадратичный закон сопротивления)—малая вязкость жидкости (вода, бензин) и значительная шероховатость стенок трубы. [c.139]

Общей теорий для определения коэффициентов местных сопротивлений, за исключением отдельных случаев, нет. Поэтому коэффициенты местных сопротивлений, как правило, находят опытным путем. Значения их для различных элементов трубопроводов приводятся в технических справочниках. Иногда местные сопротивления выражают через эквивалентную длину прямого участка трубопровода 4кв- Эквивалентной длиной называют такую длину прямого участка трубопровода данного диаметра, потери напора в котором при пропуске данного расхода равны рассматриваемым местным потерям. Приравнивая формулы Дарси — Вейсбаха и ( .35), имеем [c.99]

Коэффициенты местных сопротивлений зависят в первую очередь от их конструктивных особенностей и открытий, а также от режима движения, характеризуемого числами Рейнольдса Ке. Исследованиям местных сопротивлений посвящено много работ, но почти все они в основном относятся к турбулентному режиму. Для ламинарного движения местные сопротивления исследованы значительно меньше. В ламинарном потоке коэффициенты сопротивления зависят от чисел Рейнольдса, а потери напора в общем пропорциональны скорости или расходу в первой степени, что особо точно соблюдается при малых числах Рейнольдса [c.88]

По трубопроводу (рис. 9.9), соединяющему два резервуара, в которых подцерживаются постоянные уровни, перетекает жидкость, имеющая относительную плотность 5 = 0,75. Диаметр трубопровода J = 5 см. В верхнем баке поддерживается манометрическое давление =24 кПа. Разность уровней в баках Я = 3 м. Определить, какое разрежение (вакуум) не-обходашо создать в нижнем баке для пропуска расхода по трубопроводу 6 = 0,035 mV , если коэффициент гидравлического трения А, = 0,031, а длина трубопровода 7 = 23 м. Местными потерями напора пренебречь. [c.172]

Определить давление в начале горизонтального трубопровода переменного сечения, состоящего из двух участков первый участок имеет длину /, =100 м и диаметр d =80 мм второй - =150 ми d2=50 мм, если расход Q = 12 л/с, а свободный напор в конце трубопровода Я = 15 м. Плотность жидкости р = 900 кг/м , кинематический коэффициент вязкости жидкости V = 0,2 mV , шероховатость стенок трубопровода Д = 0,15 мм. Местные потери напора не учитывать. [c.179]

Определить, какой напор будет в конце горизонтального трубопровода переменного сечения, состоящего из двух участков первый участок имеет длину /, = 120 ми диаметр rfj = 120 мм второй - /j = 150 м и = 50 мм, если расход нефти iQ = 8,2 л/с, а манометрическое давлевде в начале трубопровода = 320 кПа. Плотность нефти р = 800 кг/м кинематический коэффициент вязкости v = 0,2 сСт, эквивалентная шероховатость трубопровода д = 0,3 мм. Местные потери напора не учитьшать. [c.180]

Местные потери напора можно выразить как через скоростной напор, соответствующий скорости до препятствия в потоке, так и через скоростной напор, подсчитанный по скорости за этим препятствием. Обычно в формулу Вейсбаха подставляют среднюю скорость за препятствием и2 и в справочниках приводят коэффициенты местных сопротивлений (потерь) применительно к этому скоростному напору V2 2g. Иногда коэффициенты местных потерь даются для скоростного напора Vl 2g где VI—средняя скорость до препятствия. Это обстоя тельство нужно учитывать при пользовании справочни ками. Из уравнения неразрывности следует, что при по стоянном расходе скорости в двух сечениях относятся об ратно пропорционально площадям живых сечений. Тогда если одну и ту же местную потерю напора выразить че рез средние скорости до препятствия О и после него то получим [c.118]

В формулах (6-49 ) и (6-50) [Хсист — коэффициент расхода короткого трубопровода (системы), учитывающий коэффициенты потерь по длине труб и местных потерь напора. [c.159]

Потери напора в гидролиниях определяют по известным уравнениям Дарси—Вейсбаха (5.1) и (5.5). Часто потери напора в ги-дроаппаратах и вспомогательных устройствах нельзя определить по формуле (5.5) из-за отсутствия данных о значениях коэффициентов местных сопротивлений. В этих случаях ориентировочно потери напора при расходах, отличных от номинальных (паспортных), можно подсчитать, допустив, что квадратичный закон сопротивления остается справедливым для данного диапазона расходов, т. е. [c.221]

На основании вышеизложенного можно сделать вывод о том, что разработанная теоретическая модель движения вскипающей жидкости в протяженных трубопроводах при условии реализации критического режима течения на выходе из трубопровода может стать базовой для расчета расхода и потерь на трение при давижении вскипающей жидкости в трубах. При этом основное влияние на расход и потери давления на трение при гомогенном течении оказывают сжимаемость среды в форме числа Маха и физические параметры среды в форме коэффициента Грю-найзена. Другие факторы (как, например, вязкость, скольжение фаз) в исследованном диапазоне параметров являются величинами второго порядка малости. Разумеется, в реальных условиях необходимо учитывать влияние местных сопротивлений, нивелирных напоров по длине трассы и теплообмена с окружающей средой. Учет всех этих факторов предусмотрен разработанной расчетной моделью, однако возможность ее использования в качестве РТМ при проектировании магистральных трубопроводов в схемах АТЭЦ (ТЭЦ) и A T требует ее тщательной проверки путем проведения крупномасштабных модельных или натурных испытаний, особенно при высоких параметрах теплоносителя. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...