Материалы графитовые 249 — Характеристики

Необходимой характеристикой материала с защитными покрытиями является его связь с подложкой в данном случае исследовалось влияние нагрева подложки, шероховатости и создания промежуточных подслоев на прочность сцепления покрытия с основой. Влияние шероховатости на прочность сцепления плазменного покрытия из окиси алюминия с графитовой подложкой и влияние подслоя показаны на рисунке. Увеличение [c.115]

Увеличение показателей модуля упругости и прочности при растяжении. В настоящее время модуль Юнга большинства изделий, изготовленных методом формования с выкладкой армирующего наполнителя вручную, составляет 700 кгс/мм . Для конструкций, полученных методом намотки, этот показатель может достигать 2000—2800 кгс/мм Для того чтобы армированные пластики использовались в химической промышленности для изготовления сосудов большего диаметра, например 3000—3600 мм (в настоящее время изготовляют сосуды диаметром 1500 мм), эксплуатирующихся под избыточным давлением до 7 кгс/см или полном вакууме, модуль упругости должен достигать 7000 — 8400 кгс/мм при хорошей химической стойкости материала. Имеются данные, что материал, отвечающий этим требованиям, может быть изготовлен методом пропитки под давлением специального армирующего стеклонаполнителя.Такие характеристики также могут быть достигнуты при использовании графитовых волокон в сочетании с эпоксидным связующим, однако в настоящее время большинство экзотических армирующих наполнителей не могут даже отдаленно конкурировать с материалами, применяющимися в химической промышленности. [c.361]

В гл. 5, которая посвящена вопросу применения дешевых и дорогих композиционных материалов в железнодорожном транспорте, описываются зубчатые колеса из комбинированного материала на основе углеродного и найлонового волокна, в котором используются рубленые графитовые волокна. Этот пример также иллюстрирует возможность улучшения ряда характеристик при использовании перспективных композиционных материалов. [c.485]

В связи с тем что каждая технологическая операция вносит свой вклад в формирование свойств графитового материала, иже дается краткая характеристика их. [c.11]

В процессе получения графита закладывается определенная для каждого из технологических переделов неоднородность материала, которая, в свою очередь, существенно влияет на работоспособность изготовленных из него конструкций. Поэтому графитовые конструкционные материалы следует характеризовать статистическим распределением основных свойств, определяющих работоспособность графита как конструкционного элемента. Обычно рассматривают следующие характеристики неоднородности физических свойств графита [c.69]

Рис. 7.23. Характеристики демпфирования материала ЕС-2216 С графитовой добавкой

На рис. 2 -представлены в качестве примера результаты испытания материала АГ-1500-С и на рис. 3 приведены сравнительные результаты испытаний некоторых импортных и отечественных графитовых антифрикционных материалов. Физико-механические характеристики этих материалов приведены ниже в таблице. [c.103]

На рис. 7.6 представлены катодные поляризационные кривые пропитанного графита марки МГ с различной степенью окисле- 1ИЯ в 10%-ной серной кислоте при 40"С. Как видно из рисунка, с увеличением степени окисления уменьшается поляризуемость графитового материала. Для других марок графита и концентрации среды зависимость аналогична. Окисленный углеграфитовый протектор сохраняет емкость и поляризуемость неизменными независимо от числа циклов заряд — разряд и длительности эксплуатации. После года работы протектора из графитопласта АТМ-1 не наблюдалось заметного изменения характеристик. Емкость и поляризуемость сохраняются неизменными после высушивания и нагревания сухих образцов до 200°С. Таким образом, в результате электрохимического окисления углеграфитовых протекторов при высоких потенциалах уменьшается их поляризуемость и увеличивается емкость. Это, вероятно, связано с тем, что при окислении углеграфита при высоких положительных потенциалах на поверхности образуется графитовая кислота, которая является окислителем. Катодная поляризация после анодной обработки ведет к восстановлению графитовой кислоты до сажи. Образовавшаяся сажа богата различными кислородсодержащими группами, обладает обратимостью свойств, обеспечивает хорошую воспроизводимость результатов во время циклов работы протектора заряд — разряд . [c.133]

В настоящее время ведутся работы по применению щеток из металлов или сплавов, работающих по коллектору и контактным кольцам в присутствии смазочного материала и охлаждающих жидкостей. Решение этой задачи может помочь в преодолении тех ограничений, которые существуют для угольно-графитовых щеток по окружной скорости, плотности тока, фрикционно-износным характеристикам и влиянию окружающей среды. [c.537]

Характеристика материала электрода Угольные электроды Графитовые электроды [c.189]

Установлено, что при величине зерен материала, равной 7зо доли длины ультразвуковой волны, начинаются значительное рассеивание и поглощение ультразвука [Л. 2] этим материалом. В чугуне содержится значительное количество микрообъемов с различными структурными характеристиками. Так, например, отдельные зерна графитовых включений в чугуне имеют величину до 600 мк. Длина волны ультразвука на частоте / = 2,5 Мгц в чугуне будет приблизительно около 2 мм. При этом величина зерен графита будет составлять 7з длины ультразвуковой волны, т. е. в 10 раз больше той величины, при которой начинаются значительное рассеивание и поглощение ультразвука. Были проведены опыты по контролю ультразвуком отливок из серого чугуна различного химического состава (табл. 3-11) (Л. 46]. [c.168]

Дальнейшее принципиальное улучшение характеристик дисперсионных материалов с графитовой матрицей достигается нанесением на поверхность частиц горючего защитных покрытий. Такие покрытия выполняют следующие положительные функции удерживают продукты деления и таким образом снижают затраты на защиту реактора защищают матрицу дисперсионного твэла от повреждения осколками деления снижают диффузию и разложение горючего при высоких температурах повышают коррозионную стойкость карбидного топлива в атмосфере воздуха и водяных паров повышают равномерность распределения горючего в матричном материале уменьшают интенсивность сс-активности топливного материала. [c.239]

Теплопроводность изотропного графита при облучении при T Mnepaitype выше 600° С на 30—40% ниже, чем теплопроводность без облучения, коэффициент линейного расширения в результате облучения интегральным потоком нейтронов 4-1021 нейтр./см2 при температуре выше 1000°С сначала увеличивается примерно на 20%, а потом уменьшается на 30—75% начального значения. Физико-механические характеристики прессованных сортов графита под влиянием облучения меняются больше, чем изотропных сортов. Изменения происходят в направлениях вдоль и поперек оси прессования или выдавливания, причем эти изменения по осям довольно различи , что практически исключает возможность использования анизотропных сортов графита в виде крупноразмерных блоков в качестве конструкционного материала активной зоны реактора В ГР с призматическими твэлами [6]. Этот факт является весьма важным доказательством преимущества варианта реактора ВГР с шаровыми твэлами, поскольку твэлы при достижении интегрального потока (5—7)-10 нейтр./см и глубине выгорания топлива 10—15 /о выводятся из активной зоны, графитовые же блоки отражателя находятся в зоне существенно меньших температур и потоков нейтронов. [c.29]

В гл. 1 было показано, что основные физические свойства полученных по электродной технологии графитовых конструкционных материалов, к которым относится и реакторный графит, определяются главным образом двумя факторами—пористостью и совершенством кристаллической структуры. В этой главе приводится описание радиационного воздействия на материалы и прежде всего изменение, структурных характеристик углеродных материалов. При рассмотрении действия облучения на графит изменением макропористости можно пренебречь, поскольку изменение макропористости относительно исходной величины незначительно. Поэтому в дальнейшем пористость принимается равной пористости необлучепного материала. [c.99]

Рис. 7.25. Характеристики демпфирования для материала Para ril-BJ без графитовой добавки

Структурные и электрофизи-иеские характеристики кристаллов карбида кремния в первую очередь зависят от степени совершенства установки, предназначенной для получения кристаллов. Конструкция установки подробно описана в работах [4, 5]. Основной частью установки является графитовый нагреватель, состоящий из рабочего элемента и подставки, соединенных друг с другом с помощью конического перехода. Во внутренней полости нагревателя подвешен контейнер с помещенным внутри него тиглем и загрузкой из поликристаллического карбида кремния. Внешний вид тигля с загрузкой показан на рис. 2. На рисунке видно, что исходный материал отделен от зоны кристаллизации тонкостенной графитовой диафрагмой с отверстиями. Диафрагма ограничивает центры кристаллообразования, что улучшает структурные характеристики получаемых монокристаллов. [c.47]

Подход, используемый в вычислительной программе SPP, заключается в расчете параметров рабочего процесса РДТТ на основе отклонений от идеальных характеристик с применением для этих целей ряда независимых моделей. В программе предусматривается расчет следующих потерь потерь в двумерном (расходящемся) двухфазном потоке, потерь, связанных с неполнотой сгорания, с использованием утопленного сопла, химико-кинетических потерь и потерь в пограничном слое. С учетом последних модификаций она включает а) подпрограмму полностью замкнутого расчета двумерных двухфазных до- и трансзвуковых течений, б) новую модель расчета размеров частиц AI2O3, в) более реалистичную модель полноты сгорания, основанную на расчетах траекторий агломератов алюминиевых частиц, г) модель эрозии горловины сопла, основанную на точных методах расчета нестационарного нагрева материала с использованием кинетики его обугливания и кинетики эрозии графитовых вставок. Кроме того, модифицировано описание сопротивления и теплообмена газа с частицами и учтены потери, вызванные соударениями частиц со стенками сопла. [c.111]

Температуры, при которых проводили эксперименты, были настолько высоки, что окружающие образец детали изготовляли из огнеупорных материалов целесообразно применять кратковременный -нагрев, чтобы свести до минимума плавление или химическое разрушение материала стенок. Нагревающие импульсы генерировались с помощью разрядки большого электролитического конденсатора через графитовый образец. Электрическую схему применяли подобно указанной на рис. 2 предыдущего сообщения о плавке графита [15], за исключением того, что был применен только один осциллограф. Когда сопротивление образца было примерно 0,03—0,07 ом, характеристики электрической цепи позволяли получить неколеблющийся разряд с отдачей 90% энергии примерно за 3—6 мсек. Этот интервал введения энергии можно сравнить с половиной времени охлаждения, примерно 15 мсек, для образца под давлением. Таким образом, введение энергии можно принять адиабатическим. Тепловые потери через стенки и торцы поршней во время введения энергии не могут быть подсчитаны точно. [c.199]

Бронзо-графитовые контакты содержат 2—5% графита, 70—80% меди, остальное—олово, железо, никель. Используются в пантографических коллекторах (пантографах) для питания током двигателей электропоездов и троллейбусов, работая при скоростях до 1500 м/мин и испытывая воздействие сравнительно высоких давлений и ударов. Материал контактов обеспечивает минимальное истирание токонесущего провода и имеет хорошие электрические характеристики. [c.421]

Стношение Св к Одр в значительной степени зависит от структуры чугуна, главным образом от фор.мы графитовых включений. При наличии в качественном чугуне сравнительно коротких, компактных и изолированных друг от друга пластинок графита характеристики растяжения материала приближаются к характеристикам сжатия, и отношение к а р уменьшается. При наличии недостаточно изолированных друг от друга включений пластинчатого графита (как, например, в низкопрочных высококремнистых чугунах) или сильно разветвленных колоний [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...