Турбинная с большой веерностью

Расчет турбинной ступени большой веерности, работающий на влаж ном паре, проводится по равновесной г—s-диаграмме. Последовательность выбора и расчета основных геометрических размеров не отличается от последовательности расчета ступени в однофазной области. Турбинная ступень рассчитывается в первом приближении в нескольких сечениях без учета влияния влаги, но при этом располагаемый теплоперепад выбирается большим в соответствии с формулами (7.14). [c.299]

На рис. 5-27,а и б в качестве сравнения показаны основные характеристики турбинных ступеней (dll = 8, /2=50 мм) с цилиндрическими рабочими лопатками различных профилей. Эти результаты исследований позволяют уточнить расчет и профилирование отдельных сечений длинных рабочих лопаток с большой веерностью. [c.118]

Резюмируя, можно заключить, что даже при использовании простейшей физической модели двухфазного закрученного потока, в которой внутренние силы трения в каждой фазе не учитываются, могут быть оценены некоторые эффекты межфазного взаимодействия, важные для оптимизации турбинных ступеней значительной веерности, а также центробежных сепараторов. Подтверждено, что распределение термодинамических параметров, скоростей и углов потока несущей фазы по радиусу и вдоль кольцевого канала зависит от влажности и дисперсности, т. е. от наличия жидкой фазы, степени неравновесности процесса, а также геометрических параметров канала. Такие зависимости должны учитываться в расчетах и при профилировании лопаточных аппаратов турбинной ступени. Закон закрутки лопаток ступеней большой веерности следует выбирать с учетом установленного влияния дискретной фазы. [c.176]

Эрозионный износ выходных кромок РК большой веерности наблюдался в турбинах раннего выпуска, когда указанные явления не были изучены. Эрозия охватывала лишь нижнюю половину РЛ с максимальным износом на некотором расстоянии от корня. Обширные опыты на модельных установках и на натурном стенде ЛМЗ, а особенно опыты ВТИ—ЛМЗ и др. на действующих турбинах [14, 35, 9 гл. V], вскрыли характер срывных явлений в РК и движения капельных потоков в выходных патрубках и послужили базой для проектирования этой части ЦНД, включающей и устройства для впрыска конденсата, охлаждающего ЦНД. [c.48]

Повышение окружной скорости последнего рабочего колеса вызовет ухудшение работы ЦНД на режимах с малым объемным расходом пара, что нежелательно в ожидаемых условиях будущей эксплуатации турбин. С этой же точки зрения неблагоприятно и увеличение степени веерности в последнем РК, так как в ступенях большой веерности срыв потока происходит при меньшем относительном объемном расходе Gv. Однако имеется эффективное средство борьбы с этим недостатком — деление последних рабочих лопаток на ярусы (см. п. XII.6) при этом значительно повышаются напряжения в лопатках и усложняется их изготовление. В будущем в случае применения новых материалов и более совершенных технологических процессов такое решение вполне осуществимо. [c.262]

На основе выполненного детального расчета проточной части турбины на рис. 5.8 штриховой линией показан процесс расширения пара в h,. s-диаграмме, который отличается от процесса, построенного по предварительной оценке (сплошная линия). После детального расчета проточной части по среднему диаметру ступени проводят детальное профилирование ступеней большой веерности, уточняют размеры лопаток с учетом прочности и вибрационной надежности. [c.168]

В схему лаборатории включены также экспериментальные турбины влажного пара VIII, IX и XVI. Турбины выполнены двухвальными (с разрезным валом), причем первая ступень предназначена для создания естественного поля влажности и распределения параметров пе ед второй исследуемой ступенью. Турбина VIII предназначена для изучения внутриканальной и периферийной сепарации, а также интегральных и структурных характеристик ступеней с решётками умеренной веерности. В турбине проводят исследования обращенных ступеней И взаимодействующих кольцевых решеток. Конструкция позволяет производить быструю смену исследуемых объектов. Очевидно, что эти исследования могут быть проведены на естественно образующейся влаге, а также на искусственной влаге (путем включения третьей ступени увлажнения). Нагрузочными устройствами турбины являются гидротормоза. Турбина IX предназначена для исследования турбинных ступеней большой веерности и отличается от установки VIII размерами проточной части (веерностью исследуемых ступеней), а также конструкцией выходной части, позволяющей изучать взаимодействие последней ступени турбины с выхлопным патрубком. [c.31]

Скорость звука. Значительная неравномерность распределения влаги по высоте турбинных ступеней большой веерности приводит к необходимости учета изменения распространения скорости звука во влажном нар по сравнению с перегретым. Теоретические и экспериментальные исследования [7.15] показывают, что процесс распространения звука во влажном паре существенно сложнее по сравнению с таким процессом в однофазной среде. Скорость звука во влажном паре зависит от температуры пара и жидкости, давления, времени релаксации обмена междуфазовых процессов, скорости пара и жидкости и т. д. На рис. 7.24 приведены результаты проведенного в МЭИ расчета относительной скорости звука (а = где а и — скорость звука во влажном паре и перегретом паре) в зависимости от степени влажности за решеткой у и безразмерного времени релаксации межфазового обмена импульсом Тд = i/3 dl gPs)/ i ) для интервала температур пара (35—70) °С, где Рг — плотность жидкой фазы dg — среднемассовый диаметр капель — средняя скорость пара в канале р., — коэффициент динамической вязкости пара Ь — хорда лопатки. [c.296]

Решая обратную задачу, т. е. определяя форму лопаточного аппарата ступени, отвечающую заданным условиям течения, приходится, как правило, выполнять большое число вариантных расчетов, необходимых для выбора оптимальных конструктивных решений. Вместе с тем, если рассматривать турбинную ступень умеренной веерности и с небольшим углом меридионального раскрытия проточной части, то в некоторых случаях вполне допустимо пренебречь радиальными составляющими скорости потока и считать поверхности тока цилиндрическими. Тогда математическая и вычислительная части газодинамической задачи резко упрощаются, и решение в важнейших частных случаях оказывается элементарно простым. Первоначально для расчетов закрученных лопаток и были использованы такие простые решения в виде методов закрутки лопаток uA = onst, 1 = onst, p z = onst и т. д., которые не потеряли своего значения до настоящего времени [6, 17, 34 и 37 гл. III]. [c.189]

С этой точки зрения во влажнопаровых турбинах следует отказываться от резких увеличений углов раскрытия меридионального сечения в начале НА с последующим переходом к цилиндрическому сечению над РК, так как при этом сразу формируются два концентратора влаги по отношению к РК следующей ступени, к которому эта влага подходит в области повышенных окружных скоростей. К тому же опыты в БИТМ, выполненные по заданию ХТГЗ, еще в пятидесятых годах показали, что и в аэродинамическом отношении конический меридиональный обвод имеет преимущества (за исключением, быть может, последней ступени очень большой веерности). [c.242]

ПАС в изолированных слоях потока и на лопатке в целом, причем ПАС в изолированных слоях определялась по результатам опытов на плоских моделях для ступеней со степенью веерности РК = 6-=-10,7, с постоянным осевым зазором 62 и с закруткой потока гси = onst. Из-за фазового сдвига расчетные величины ПАС существенно уменьшаются. Вместе с тем опыты в ЛПИ, выполненные А. С. Ласкиным и И. Н. Афанасьевой на радиальной обращенной турбине, показали, что даже при сильном наклоне лопатки (до 17°) фазовый сдвиг практически отсутствует для большей части поверхности лопатки (за исключением лишь небольшой зоны вблизи входной кромки). В то же время относительный сдвиг по фазе между пульсациями в смежных рабочих каналах был приблизительно равен отношению шагов. С введением угла наклона входной кромки амплитуды пульсаций на профиле изменялись мало. [c.247]

Промежуточные ступени и первые нерегулируемые ступени хфупных турбин отличаются сравнительно большими объемными расходами пара, а следовательно, и относительно высокими рабочими и сопловыми лопатками, однако не предельной высоты. Поэтому для этих ступеней высокий КПД обеспечивается с меньшими трудностями, чем для ступеней с короткими лопатками. Не возникает здесь и особых трудностей по обеспечению прочности лопаток, так как высота их меньше, чем в последних ступенях. Промежуточные ступени отличаются также меньшей веерностью, чем последние ступени, где отношение (111 составляет 2,5—3,0. Поэтому потери от веерности в промежуточных ступенях меньше, чем в последних. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...