Относительный располагаемый теплоперепад пара

Относительный располагаемый теплоперепад пара 34 [c.323]

Кпд ступеней турбины. Потери тепловой энергии в соплах, на лопатках и с выходной абсолютной скоростью в ступени турбины оценивают относительным кпд на лопатках %ц, который представляет собой отношение механической работы L 1 кг пара на лопатках ступени к располагаемому теплоперепаду Ло в ступени, т. е. [c.117]

Задача 3.32. Определить относительный кпд на лопатках в активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ао=160 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,96, скоростной коэффициент лопаток i = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска ai=16°, окружная скорость на середине лопатки м=188 м/с и угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = .-Г20. [c.120]

Задача 3.37. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ao=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,94, скоростной коэффициент лопаток ф = угол наклона сопла к плоскости диска ai = 18°, средний диаметр ступени /=0,95 м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20 20, степень реактивности ступени р = 0,45, расход пара М=22 кг/с и расход пара на утечки Му,= = 0,4 кг/с. Потерями теплоты на трение и вентиляцию пренебречь. [c.123]

Задача 3.38. Определить относительный внутренний кпд активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /io=80 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла (р = 0,95, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а] = 14°, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 23°, средний диаметр ступени /=1,1 м, частота вращения вала турбины и = 3000 об/мин, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл t / ] = 0,455, выходная высота рабочих лопаток /г = 0,03 м, [c.123]

Задача 3.67. Турбина высокого давления с теплофикационным отбором при давлении />п = 0,14 МПа работает при начальных параметрах пара />о = 8 МПа, о = 500 С и имеет на одном из режимов работы относительный внутренний кпд части высокого давления o, = 0,8. При изменении пропуска пара через турбину при постоянном давлении отбора относительный внутренний кпд части высокого давления уменьшился до >/ о, = 0,74. На сколько изменился располагаемый теплоперепад части низкого давления, если давление пара в конденсаторе осталось постоянным и равным Pi=6 10 Па [c.140]

Помимо описанной выше многофакторной диагностики проточной части [107] для диагностики проточной части цилиндров может быть применен относительный мощностный внутренний КПД (см. 1.2), учитывающий использованные и располагаемые теплоперепады всех потоков пара, проходящих через отдельные отсеки и весь цилиндр, а не только сквозного потока, как это имеет место при применении диаграммного КПД. [c.111]

Отношение удельной работы пара к располагаемому теплоперепаду называется относительным КПД на лопатках [c.223]

В действительной турбине не все тепло, поступившее на рабочие лопатки, преобразуется в работу. Часть его неизбежно теряется на трение пара о стенки сопл и лопаток, завихрения и потерн с выходной скоростью Сг. Степень совершенства рабочего процесса в действительной турбине характеризуется относительным к. п. д., который определяется отношением секундной работы /, произведенной 1 кг пара, к располагаемому теплоперепаду [c.220]

Потери тепловой энергии в соплах, лопатках и с выходной абсолютной скоростью в ступени турбины оцениваются относительным коэффициентом полезного действия на лопатках т)о.л, который представляет собой отношение механической работы 1 кг пара на лопатках ступени I к располагаемому теплоперепаду в ст пени hn, т. е. [c.120]

Задача 3.44. Определить относительный внутренний к. п. д. активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ло=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф=0,95, скоростной коэффициент лопатки г з— =0,87, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 13°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара i/ i=0,5, уго.л выхода пара из рабочей лопатки p2 = Pi—1°, потери теп ловой энергии на трение и вентиляцию /гт.в=1,3 кДж/кг, расход пара М ЪО кг/с и расход пара на утечки Мут = =0,36 кг/с. [c.128]

При расширении пара от перегретого состояния вблизи линии насыщения (х = 1,0) возможно явление его переохлаждения. Расширение пара с переохлаждением характеризуется тем, что в нем не возникают капли влаги, нет конденсации, которая должна бы возникнуть, если рассматривать этот процесс расширения в равновесной А, 5-диаграмме. Переохлажденный пар находится в неустойчивом, так называемом метастабильном состоянии, когда температура пара ниже температуры насыщения для давления, при котором находится пар. При расширении пара с переохлаждением располагаемый теплоперепад для потока в решетке ниже, чем при равновесном расширении пара с образованием влаги. Это сравнение проводится для одинаковых давлений перед и за решеткой. Относительная разность теплоперепадов при равновесном расширении и при расширении с переохлаждением Н - Н ) / называется коэффициентом потерь от переохлаждения 100 [c.100]

Таким образом, относительный внутренний КПД турбины с дроссельным парораспределением зависит от двух показателей от степени совершенства работы проточной части при изменяющемся в результате дросселирования располагаемом теплоперепаде ) и от коэффициента дросселирования 7др. Коэффициент дросселирования Удр не зависит от качества проточной части турбины и определяется только относительным расходом пара, протекающего через турбину, и его параметрами. [c.179]

Определив по (6.12) или (6.16) давление р, за дроссельным клапаном, нетрудно по Л, -диаграмме найти располагаемые теплоперепады при различных расходах пара (рис. 6.7). После этого можно подсчитать коэффициенты дросселирования у р и построить график зависимости их от расходов пара (рис. 6.8). Кривые для различных противодавлений показывают, что по мере увеличения противодавления Р2 снижение коэффициента дросселирования Удр происходит все интенсивнее при уменьшении расхода пара. Относительный внутренний КПД турбины, равный Ло = о1 "Удр увеличения [c.179]

Для определения мощности регулирующей ступени необходимо предварительно найти зависимость использованных теплоперепадов этой ступени от ее располагаемого теплоперепада. Для стационарной турбины, работающей с постоянной частотой вращения, отношение м/сф, а также другие факторы, которые могут повлиять на относительный лопаточный КПД регулирующей ступени при постоянной энтальпии пара, подводимого к соплам этой ступени, целиком зависят от отношения давлений р, //>оп которым работает ступень. [c.184]

При режимах работы турбины с пониженными нагрузками давление в камере регулирующей ступени снизится пропорционально расходу пара, а располагаемый теплоперепад ступени соответственно возрастет. Относительный рост теплоперепада тем [c.189]

Коэффициенты, 6 и характеризуют изменение мощности турбины при отклонении начального давления пара, обусловленное соответственно изменениями расхода через турбину, располагаемого теплоперепада и внутреннего относительного КПД. В инженерных расчетах для конденсационных турбин можно использовать следующие выражения для определения этих коэффициентов [c.193]

При изменении конечного давления пара меняются располагаемый теплоперепад, внутренние относительные КПД последних ступеней турбины, потеря с выходной скоростью, расход пара в конденсатор (при фиксированном общем расходе пара на турбоустановку) и его конечная влажность. Изменение конечного давления пара главным образом сказывается на режиме работы последней ступени. При этом следует различать два возможных режима работы последней ступени 1) с докритическими скоростями истечения пара из рабочих лопаток [c.197]

МПа ( 0,01 кгс/см ) приводит для всех нагрузок к изменению мощности примерно на 1 % номинальной. Для турбин высоких параметров пара с промежуточным перегревом изменение мощности при изменении конечного давления будет составлять меньшее относительное значение ввиду значительного располагаемого теплоперепада у этих турбин. [c.199]

Если задаться величиной общего для всей турбины относительного внутреннего к. п. д. то можно определить полезно используемый в турбине теплоперепад Я = Отметив на г 5-диаграмме на адиабате расширения точку С в конце полезно используемого в турбине теплового перепада (фиг. 229) и спроектировав эту точку на изобару конечного давления в точку D, проведем условную политропу AD расширения пара во всех ступенях проектируемой турбины. Сумма теоретических тепловых перепадов по ступеням будет больше располагаемого теоретического теплового перепада всей турбины [c.373]

Задача 3.26. Определить работу 1 кг пара на лопатках в реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ао=240 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,96, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска 1 = 16°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл uj i —0,44, относительная скорость входа пара на лопатки Wi=260 м/с, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 1 —2° и степень реактивности ступени р = 0,48. [c.116]

Задача 3.52. Для турбины с начальными параметрами пара Ро — 9 МПа, /о = 500°С и противодавлением р2=1,5 МПа определить коэффициент возврата теплоты, если использованный теп-лоперепад регулирующей ступени /г = 102 кДж/кг и относительный внутренний кпд регулирующей ступени >/" = 0,68. Турбина имеет шесть нерегулируемых ступеней с одинаковыми располагаемыми теплоперепадами ha = 62 кДж/кг. [c.135]

При этом не учитывается, что вследствие протечек через бандажные уплотнения рабочих лопаток, возможного раскрытия диафрагм и обойм энтальпия пара, поступающего в отборы, будет выше, чем в основном сквозном потоке. Это приводит к тому, что несмотря на фактическое снижение экономичности проточной части на диаграммном КПД это скажется не в полной мере. В свете изложенного, наряду с диаграммным КПД для оценки и-эффективности цилиндров и ее изменений в процесс тепловых испытаний турбин является целесообразным использование относительного внутреннего КПД, учитьшающего использованные и располагаемые теплоперепады всех потоков пара, проходящих через отдельные отсеки и весь цилиндр [16]. [c.18]

В связи с потерями в соплах состояние пара на входе в лопаточные каналы соответствует точке 1, поэтому расширение пара начинается из этой точки. Располагаемый теплоперепад на лопатках равен АЛог- Если относительная скорость пара на входе равна хю, с учетом потерь на лопатках А/гл [c.222]

Относительный внутренний кпд турбины при измененном по сравнению с расчетным расходе пара (tioi)i==- ii/ oo. Умножив и разделив соответственно числитель и знаменатель этой формулы на располагаемый теплоперепад Нои получим [c.78]

Таким образом, при дроссельном парораспределении кпд rjoi можно представить как произведение двух коэффициентов. Коэффициент удр показывает, какую долю исходного от располагаемого теплоперепада Ноо составляет располагаемый теплоперепад. Но-, для проточной части при дросселировании пара регулирующим клапаном. Коэффициент дросселирования не зависит от конструкции проточной части турбины и определяется только зависимостью между относительным количеством протекающего через нее пара и его параметрами. Коэффициент полезного действия I lo/ представляет собой отношение использованного теплоперепада к располагаемому теплоперепаду проточной части и показывает степень совершенства работы проточной части турбины при изменяющемся в результате дросселирования теплоперепаде. [c.78]

При дроссельном парораспределении в режиме частичной нагрузки энтальпия пара перед первой ступенью равна его энтальпии при номинальной нагрузке (Ло=соп51). При скользя-и1бм давлении энтальпия пара перед первой ступенью при частичной нагрузке возрастает на АЛо, его температура не изменяется (/о = соп 1), а давление (роО растет. Поскольку изменение располагаемого теплоперепада ЧВД турбины при частичных нагрузках невелико, ее относительный внутренний кпд будет мало из.меияться. Таким образом, при скользящем давлении исполь-зоват ый теплоперепад и внутренняя мощность ЧВД турбины будут больше, чем при постоянном давлении. [c.85]

ЭЯо / Э /о — коэффициент, учитывающий изменение мощности, вызванное изменением располагаемого теплоперепада = Эй/Э/о — коэффициент, учитывающий изменение затраты теплоты на производство 1 кг пара при изменении начальной температуры у, = Эг1д,/Э/о —коэффициент, учитывающий влияние температуры свежего пара на внутренний относительный КПД турбины 6 = ЭС/Э о — коэффициент, учитывающий изменение мощности, вызванное изменением расхода пара. Указанные коэффициенты определяются по формулам [c.196]

Задача 3.52. Для турбины с начальными параметра-н пара ро=9 МПа, /о = 500°С и противодавлением рг = = 1,5 МПа определить коэффициент возврата тепла, ес-и использованный теплоперепад регулирующей ступени = 102 кДж/кг и относительный внутренний к. п. д. ре-улирующей ступени Т1"=0,68. Турбина имеет шесть не-егулируемых ступеней с одинаковыми располагаемыми еплоперепадами /го=62 кДж/кг. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...