Напряжение тепловое зеркала

Для слоевых топок основными тепловыми характеристиками являются тепловое напряжение площади колосниковой решетки (зеркала горения), тепловое напряжение топочного объема и кпд топки, для камерных топок — тепловое напряжение топочного объема и кпд топки. [c.49]

Для топок слоевого сжигания необходимой характеристикой, кроме того, является тепловое напряжение зеркала горения, кВт/м [c.244]

После определения расхода топлива и подсчета по выражениям (2-99) и (2-100) видимых тепловых напряжений решетки или зеркала горения и объема топочной камеры проверяют их допустимость. При определении расхода топлива необходимо учитывать и теплоту в продувке по выражению (2-69), величина которой может быть принята в пределах от 0,05 до 0,10 от D котлоагрегата. При сжигании твердого топлива расчетный расход топлива определяется с учетом поправки на механическую неполноту сгорания топлива по формуле (2-81). После составления теплового баланса котлоагрегата и определения расхода топлива производят расчет топочного устройства, приняв внесенную теплоту равной теплоте сгорания топлива. [c.80]

Основным фактором, определяющим эффективную работу слоевой топки, является тепловое напряжение площади колосников решетки (зеркала горения) представляющее собой отношение [c.262]

Оптимальные значения тепловых напряжений зеркала горения колеблются в пределах 900—2000 квт/м и более, завися-от типа топки и характеристик топлива. С возрастанием величин Qb по сравнению с этими номинальными значениями постепенно возрастает и величина потери Qi. [c.263]

Важнейшие характеристики топок следующие видимое тепловое напряжение зеркала горения (для слоевых топок), видимое тепловое напряжение объема топочного пространства и коэффициент избытка воздуха. [c.117]

Под зеркалом горения понимается внешняя поверхность горящего слоя топлива. Тепловое напряжение зеркала горения дц (в Вт/м ) есть отношение [c.117]

Затем по выбранным допускаемым значениям теплового напряжения зеркала горения [см. формулу (328)] или теплового напряжения топочного пространства [см. формулу (329) ] определяют площадь колосниковой решетки или объем топочной камеры. По этим данным оценивают геометрические размеры топок, после чего производят расчет температур в топке котла. [c.147]

В тепловом расчете испарителей не рассматривалось понятие о напряженности зеркала испарения , т. е. об удельных весовой или объемной нагрузках зеркала испарения (площади уровня рассола, равной сечению корпуса на этой отметке). [c.388]

В настоящее время в небольших промыщленных котельных слоевые колосниковые решетки с ручным обслуживанием заменяются механизированными слоевыми топками. Кроме того, малоэффективные механизированные топочные устройства, например устаревшие цепные решетки, заменяются более совершенными. При такой модернизации слоевых топочных устройств увеличение тепловой мощности топки происходит за счет максимально возможного расширения площади зеркала горения решетки, допускаемого конструктивными особенностями данного котельного агрегата. Ниже в табл. 4-1 приводятся расчетные характеристики слоевых механизированных топок. Значительного повышения тепловой мощности слоевых топочных устройств можно достичь за счет интенсификации сжигания топлива в слое на некоторых типах решеток. Зарубежный и отечественный опыт слоевого сжигания каменных и бурых углей показывает, что из всех механических топок цепные решетки обратного хода с пневмо-механическим забросом топлива позволяют при сжигании каменных и бурых углей достигать максимальной интенсификации среднего значения теплового напряжения Q R решетки. Для большей части каменных и бурых углей по сравнению с обычными цепными решетками допустимые значения тепловых напряжений Q R повышаются на 40—50%. Такая интенсификация сжигания угля на решетках обратного хода объясняется тем, что при механическом забросе топ- [c.84]

Видимое тепловое напряжение зеркала горения [c.85]

Видимое тепловое напряжение зеркала горения тыс. ккн.г 1 400 1 400 1 300 1 400 1 400 1 400 1 400 1 000 [c.87]

Количество килограммов топлива, сжигаемого на 1 Л12 площади колосниковой решетки в течение часа, называется весовым напряжением решетки, а количество килокалорий тепла, выделяющегося в течение 1 ч на 1 Ж 2 зеркала горения (зеркало горения — поверхность горящего слоя топлива), — тепловым напряжением зеркала горения. [c.124]

В шлаке, удаляемом из топки, всегда имеются несгоревшие частицы топлива. Содержание горючих в шлаке зависит от вида и сорта топлива, количества и свойств золы в топливе и от конструкции топки. Наибольшей потерей со шлаками характеризуются топки с ручными колосниковыми решетками для каменных и бурых углей. Для таких топок тепловая потеря в результате частичного удаления топлива со шлаками составляет от 1,5 до 7%, достигая больших значений для весьма зольных топлив. Для механических и ручных топок величина рассматриваемой потери зависит от теплового напряжения зеркала горения, возрастая с его увеличением. [c.37]

Прежде всего определяют площадь зеркала горения по величине видимого теплового напряжения зеркала горения, которую выбирают по таблицам характеристик топок. [c.25]

Для примерного расчёта из табл. 22 находим при нормальной нагрузке котлоагрегата допустимую величину видимого теплового напряжения зеркала горения [c.25]

В слоевых топках топливо горит в слое, находящемся на колосниковой решётке. Поверхность слоя топлива, на которой протекают все фазы горения, называется зеркалом горения, интенсивность работы которого характеризуется видимым тепловым напряжением зеркала горения. [c.38]

Фиг. 17. Тепловое напряжение зеркала горения слоевых топок в зависимости от зольности топлива

При проектировании нового котельного агрегата на заданную паропроизводитель-. ность принимают допустимое тепловое напряжение (Q R) и находят необходимую активную площадь зеркала горения R м . Для нахождения необходимых величин можно пользоваться номограммой фиг. 9-1 [Л. 2]. [c.359]

В установках малой мощности целесообразно конструировать топочную камеру, исходя только из допусти-иых значений видимого теплового напряжения топочного объема и зеркала горения, а для обеспечения заданной температуры уходящих газов применять общеизвестные способы. В этом случае уменьшаются габариты топочного устройства. [c.397]

Данные о нормальных избытках воздуха и тепловых напряжениях зеркала горения и объема топочного пространства приведены в табл. 62. [c.138]

Значение коэффициента избытка воздуха (ат) и тепловых напряжений зеркала горения и топочного пространства [c.140]

Эта характеристика представляет собой количество тепла, выделившегося при сжигании определенного количества топлива в единицу времени и приходящегося на 1 м поверхности зеркала горения. Таким образом, данная величина характеризует нагрузку решетки. В реальных установках тепловое напряжение зеркала горения имеет широкие пределы (350—1300 кВт/м ), Оно зависит в основном от сорта топлива, размеров его кусков, содержания золы и конструкции топки. [c.117]

В отдельных случаях при умеренной зольности угля топки ПМЗ-РПК могут работать и с более высокими тепловыми напряжениями зеркала горения — до 1 200 тыс. ккал1(м - ч). Допустимое тепловое напряжение решетки проверяют по формуле 1[Л. 48] [c.60]

Нормативные тепловые напряжения зеркала горения для этих решеток при сх<игании каменных и бурых углей BQ // = 1 200 — 1 500 тыс. ккалЦм -ч), за исключением подмосковного угля, для которого 1 ООО — [c.65]

В отдельных случаях топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепными решетками обратного хода могут работать с более высокими тепловыми напряжениями зеркала горения, до BQPh/ =1 600—1 800 тыс. [c.65]

По опытам США на котле паропроизводительностью 27 т1ч с забрасывателями и цепной решеткой обратного хода оказалось, что включение средств уменьшения уноса при тепловом напряжении зеркала горения 1500 тыс. ккалКм ч) снизило потери с уносом от 11 до 2%. [c.67]

Расчетное видимое тепловое напряжение зеркала горения при торфе с Ц7р = 40% и Л ==10% составляет около 1100-10 ккал/м -ч-, напряжение объе ма топки 200— 250-10 ккал/м Ч коэффициент избытка воздуха в топке 1,4. [c.41]

Видимое тепловое напряжение зеркала горения достигает 1,8 —2,0 10 ккал1м -ч при 1 р = 50 55% и [c.56]

В топках ВТИ — Комега сжигаются угли типа челябинских, подмосковные и каменные угли, в том числе спекающиеся, с выходом летучих более 25%. Номинальное видимое тепловое напряжение зеркала горения для подмосковных углей 900—1 200-10 ккал1м -ч, для челябинских 900—1 400-10 ккал1м -ч. Меньшие значения относятся к котлам с паропроизводительностью ниже 20 т1ч. Тепловое напряжение топочного объема для всех углей 200—250-10 ккал/ м -ч. Потери от механического недожога при подмосковном угле 9%, челябинском 6% потери от химического недожога 0,5%. Подогрев воздуха до 200—250° С для подмосковного угля необходим, для остальных — желателен. Давление воздуха перед цепной решеткой 80 мм вод. ст. Избыток воздуха в топке т=1,3. При форсировании топки или неудовлетворительном распределении воздуха потери увеличиваются. [c.58]

Видимое тепловое напряжение зеркала горения в них 700- 10 ккал1м ч для бурых углей и 800- 10 ккал/м -н для сланцев видимое тепловое напряжение топочного объема соответственно 200—250-10 и 200-10 ккал1м ч. Коэффициент избытка воздуха в топке 1,3—1,4. Потери от химического недожога <73= 1% при сжигании бурых углей и 3% при сжигании сланцев, а потери от механического недожога соответственно 4 = 5- 7% и 3%. Расчетное давление воздуха под решеткой 60 мм вод. ст., температура подогрева дутьевого воздуха 200° С. [c.62]

Допускаемое видимое тепловое напряжение зеркала горения для подмосковных бурых углей 700—800-10 ккал1м -ч, челябинских 800—900-10 ккал1м -ч, каменных углей ( >25%, Л" = 4) 900-10 ккал1м --ч нормальный избыток воздуха в топке т = 1,4 потери от химического недожога при сжигании бурых углей 1%, каменных 2%, от механической неполноты сгорания при сжигании подмосковных углей 9%, челябинских 6%, каменных 7%. Подогрев воздуха для бурых углей до 200° С для каменных углей подогрев воздуха не требуется. [c.63]

При сжигании бурых углей наклонно-пе-реталкивающие решетки типа ПР работают с тепловыми напряжениями порядка 800 10 ккал м час площадь зеркала горения подсчитывается по проекции всей решетки, включая шл аковые колосники, на горизонтальную плоскость. Тепловое напряжение топочного пространства принимается около 250 10 ккал1м час. Передняя и задняя части решет- [c.71]

Обратно-перёталкивающие топки характеризуются несколько повышенной потерей тепла со шлаками, что объясняется большой толщиной слоя топлива на решетке и высоким тепловым напряжением зеркала горения [c.72]

Значительный унос топлива имеет место при работе ручных решеток на неспекающихся мелких топливах, вроде антрацитового штыба или тощих углей. Бороться с уносом можно путем примешивания к пе-спекаюшимся сортам топлива спекающихся углей ПЖ или ПС (хотя бы 10—15%), обеспечения достаточного объема и правильной конфигурации топочного устройства и обеспечения нормальных тепловых напряжений зеркала горения и топочного объема. Весьма эффективной мерой борьбы против уноса, равно как и против химической неполноты сгорания, является применение острого дутья, т. е. подачи воздуха в верхней части топки с больщой скоростью (до 60 м1сек). [c.41]

Интенсивность работы слоевых топок выражается видимым тепловым напряжением зеркала горения, представляющим собой среднее количество тепла, выделяемого в течение 1 часа и приходящегося на 1 мР зеркала горенил, которое выражается величиной [c.42]

Полная механизация топочного процесса и достаточно высокие тепловые нагрузки достигаются только при грохоченых антрацитах классов 6—13 13—25 мм (марок АС, АМ) с тугоплавкой золой. Примерный режим работы топки толщина слоя около 200 мм, максимальное давление воздуха под решеткой 80—90 мм вод. ст., температура горячего воздуха 150° С, тепло-напряжение зеркала горения до С 1Я= 000 тыс. ккал1 (м ч), коэффициент избытка воздуха в конце топки ат=1,3-ь1,4. Теплонапряжения топочного объема допустимы до Q/V= = 300 тыс. ккал1 (м ч). Потеря от механического недожога составляет q = 7 -ь 12% (при отсутствии возврата уноса). Эти данные относятся к топливу с зольностью Л =14 - 20%. При большей зольности работа топки может резко ухудшаться, особенно в случаях, когда зола обладает низкой температурой плавления. [c.218]

Для углей типа челябинских нормальное тепловое напряжение зеркала горения должно составлять 850 тыс. ктл1м час, или в весовом выражении 220 кг1м час. Для менее калорийных углей и углей с большим содержанием мелочи тепловое на- [c.110]

Зольность топлива А, % 1 Тепловое напря- жение зеркала Q горения —рг- в ккал1м час Тепловое напряжение топочного Q пространства — V,p в ккал1м-час Потери при сжигании <7з + 94 Коэфициент избытка воздуха Т Влажность топлива в % [c.102]

Напряжение сушилки по испаряемой влаге составляло ilOO—600 м объема сушилки, или 100—300 кг/ч с 1 зеркала слоя. Тепловой к. п. д. доходил до 78%. [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...