П параметры пара начальные парогенератор

В ЦКТИ прорабатывались варианты ВПГ с естественной циркуляцией для ПГУ мощностью 175—200 МВт [55]. Схема ПГУ принята с одновальной ГТУ мощностью 35 МВт со степенью повы-щения давления 6,8 и начальной температурой 700° С. Из условий транспортабельности парогенератор паропроизводительностью 450 т/ч с параметрами пара 140 ата, 570/570° С выполнен двухкорпусным (225 т/ч пара в каждом корпусе). [c.116]

Принципиальное значение имеет пуск блока на скользящих, постепенно повышающихся параметрах пара. Методы такого пуска были разработаны Южным отделением ОРГРЭС совместно с ЛМЗ и ЦКТИ еще применительно к блоку К-150-170 и серии турбин для ро=8,8 МПа ЛМЗ. Было доказано, что при пуске блока на СД условия прогрева парогенератора, турбины и паропроводов наиболее благоприятны. Этот способ значительно сокращает потери теплоты и времени, затрачиваемых на разворот блока, так как при пониженных параметрах пара можно раньше приступить к выработке электроэнергии. Кроме того, при пуске и последующей работе турбины на пониженном давлении уменьшаются напряжения в клапанных коробках и в корпусе ЦВД, а также упрощаются пусковые операции. Сейчас этот способ пуска широко применяется даже в тех установках, в которых нормальная работа агрегата протекает при постоянных начальных параметрах пара. [c.51]

С целью повышения маневренных качеств турбин параметры пара обычно выбирают докритиче-скими, что дает возможность упростить условия работы парогенератора, а также уменьшить массы трубопроводов и ЦВД турбины. В стремлении поддержать на высоком уровне тепловую экономичность установки обычно для мощных полупиковых ПТУ выбирают начальное давление 13—17 МПа. [c.85]

Основной особенностью работы турбин АЭС с водоохлаждаемыми реакторами являются низкие параметры пара и, главное, то. что температура на входе в турбину равна температуре насыщения. Только установки с прямоточными парогенераторами имеют небольшой начальный перегрев [c.33]

В настоящее время все турбостроительные заводы дают по своим турбинам диаграммы режимов (см. гл. 13), которые устанавливают связь между расходом пара на турбину, размерами отборов пара (теплоты) из регулируемых отборов (одного или двух в различных сочетаниях), температурой сетевой воды, температурой питательной воды парогенераторов и электрической мощностью турбины. Диаграммы снабжены вспомогательными кривыми для определения поправок на различные отклонения от номинальных условий (изменение начальных параметров пара, давлений в регулируемых отборах и т. п.). [c.25]

Из приведенных в табл. 3-2 данных видно, что повышение начальных параметров пара увеличивает оптимальное значение температуры питательной воды. Повышение стоимости топлива снижает оптимальную температуру уходящих газов и увеличивает оптимальную температуру питательной воды. Приведенные в табл. 3-2 оптимальные температуры питательной воды мало отличаются от принятых стандартных значений для паротурбинных электростанций СССР. Значения же оптимальной температуры уходящих газов значительно ниже встречающихся на практике на отечественных парогенераторах. [c.47]

Значения для отборов низкого давления (до деаэратора) при начальных параметрах пара 13 МПа, 555° С составляют от 0,25 до 0,55. Следовательно, если, например, паром ВЭР вытесняется Qo.,б = 10 ГДж/ч теплоты пара из отбора, характеризуемого I = 0,35, то с учетом к. п. д. парогенераторов ТЭЦ (т]ко1 = 0,88) экономия теплоты топлива по заводу составит (пар ВЭР бестопливный ) [c.213]

На ТЭЦ установлены три турбогенератора по 50 тыс. кВт и три парогенератора паропроизводительностью 420 т/ч с начальными параметрами пара перед турбиной 12,7 МПа, 560° С. [c.239]

Однако, чем больше разность температур теплоносителя, тем меньше (при той же начальной температуре) будет конечная температура теплоносителя и соответственно параметры пара. Для современных условий экономически целесообразен перепад температур теплоносителя в парогенераторе Д/ = 30 34° С. Невысокие зна- [c.274]

Повышение начальных параметров пара приводных турбин мощных турбовоздуходувок и компрессоров (для доменного дутья, кислородных установок, сетей сжатого воздуха и пр.), которые устанавливаются на ТЭЦ металлургических, химических и машиностроительных заводов и получают пар от станционных парогенераторов. [c.284]

Увеличивается и выработка электроэнергии на тепловом потреблении при применении парогазовых установок. Например, удельная выработка электроэнергии на тепловом потреблении парогазовой установки при высоконапорном парогенераторе и начальных параметрах пара 12,7 МПа, 555° С и давлении пара в отборе турбины 0,12 МПа больше, чем у паротурбинной установки при тех же начальных и конечных параметрах пара примерно в 1,2 раза. [c.284]

Эксергетический к.п.д. ПГУ с турбинами К-800-240 и ГТ-60-750 ниже и составляет 40,65%. Уменьшение его объясняется более низкой начальной температурой пара, принятой в расчетах этого варианта. Наименьшее значение эксергетического к.п.д. имеется у варианта ПГ ЭТБ с высоконапорным парогенератором, что вызвано наличием утилизационной установки с турбиной ПТ-60-130/13, покрывающей собственные нужды блока пиролиза и имеющей докритические начальные параметры пара. Технико-экономические показатели представленных вариантов парогазовых энерготехнологических блоков приведены в табл. 1-9. [c.40]

Повышение начальных параметров пара р1 и требует применения качественных металлов для изготовления различных элементов парогенератора и турбины, которые соприкасаются с паром высоких параметров и способны длительное время работать без заметного изменения своих свойств. Понижение конечного давления пара р2 при постоянных р1 и tl увеличивает работу цикла 1ц при неизменной энтальпии пара и, и термический к. п. д. повышается. Однако получение глубокого ва куума в конденсаторе по существу ограничивается температурой охлаждающей воды, которая в свою очередь определяется районом расположения станции и временем года. Обычно в конденсаторе поддерживается-давление около 0,005—0,0035 МПа, которому соответствует температура насыщения 33—27°С, поэтому для обеспечения конденсации пара температура охлаждающей воды должна быть на 10—15°С ниже температуры насыщения. Таким образом, охлаждающая вода должна иметь температуру около 15—20°С, что не везде и не всегда возможно, даже при использовании воды из естественных водоемов. Следовательно, давления в конденсаторе 0,005—0,0035 МПа нужно считать предельными. При высоких начальных параметрах пара и глубоком вакууме термический к. п. д. цикла Ренкина не превышает 45—47%. [c.145]

Термический КПД цикла Ренкина зависит от энтальпии пара до и после турбины и энтальпии воды, входящей в парогенератор. Следовательно, на величину влияют три параметра давление пара рь его температура tl и давление пара р2 в конце адиабатного расширения. Анализ влияния каждого из параметров показывает, что увеличение начального давления пара р перед турбиной при неизменности /1 и рг, хотя и приводит к возрастанию т)г, однако вызывает увеличение конечной влажности пара, что неблагоприятно сказывается на работе последних ступеней турбины. Термический КПД растет более интенсивно, если повышать также и начальную температуру пара 1, В этом случае умень- [c.209]

В качестве регулируемых параметров выберем следующие начальное давление сухого насыщенного пара рь давление в конденсаторе Рк=Р4 и сепараторе Рс=Ра производительность парогенератора ) внутренние относительные КПД турбины и насоса т]о(". Величина [c.272]

Для промышленных ТЭЦ выбирают обычно теплофикационные агрегаты с начальными параметрами ро = = 13 МПа и /о = 555° С без промежуточного перегрева пара. Поэтому обычно на ТЭЦ с производственной нагрузкой применяют схемы с поперечными связями по острому пару и с резервным парогенератором. Для ТЭЦ, расположенных в энергосистеме, правило резерва требует, чтобы при выходе из работы одного самого мощного парогенератора остальные, с учетом пиковых водогрейных, обеспечивали максимальный отпуск теплоты всем производственным потребителям, среднюю нагрузку отопления для наиболее холодного месяца и среднюю за неделю нагрузку горячего водоснабжения и вентиляции, допуская при этом снижение электрической нагр узки на величину самого мощного турбогенератора ТЭЦ. Таким образом, количество парогенераторов на промышленной ТЭЦ определяется прежде всего надежностью снабжения паром и горячей водой промышленных потребителей, для чего устанавливают и резервные парогенераторы. [c.224]

На рис. 19.1 приведена схема КЭС с паровой конденсационной турбиной. Перегретый пар, получаемый в парогенераторе 1 с начальными параметрами состояния р и 1 поступает в паровую турбину 2, где расширяется до давления рг в конденсаторе 4. Работа, получаемая при расширении пара в турбине, затрачивается на привод электрического генератора 3 вырабатываемый электрогенератором электрический ток используется потребителями. Отработавший в турбине пар конденсируется в конденсаторе тепло конденсации пара передается охлаждающей воде, подаваемой в конденсатор циркуляционным насосом 5. Конденсатный насос 6 подает конденсат в питательный бак 8, куда поступает также добавочная химически очищенная вода 7. Питательный насос 9 из бака 8 подает воду в парогенератор 1. [c.298]

Применение изменяемых параметров пара. В зависимости от режима работы можно изменять начальные параметры пара в парогенераторе. Если это изменение осуществляется непрерывно, говорят о скользящих параметрах пара, в противном случае — о ступенчатых. На малых ходах уменьшение расхода пара не приводит к резкому возрастанию перепада энтальпий на первой ступени, так как одновременно уменьшают начальные параметры пара. Таким образом, указанный способ регулирования занимает промежуточное положение между количественным и качественным и позволяет уменьшить число ступеней малого хода. Применительно к рис. 5.7, в можно следующим образом представить регулирование мощности ГТЗА. Экономический ход достигается путем открытия одного соплового клапана, промежуточные режимы — путем открытия второго и третьего сопловых клапанов, крейсерский режим — открытием обводного и всех четырех сопловых клапанов (на рисунке показаны только два). [c.324]

Турбины атомных судовых энергетических установок. В качестве атомных энергетических установок (АСЭУ) на транспортных судах нашли применение двухконтурные установки с водо-водяными реакторами давления (ВВРД). В первом контуре такой установки циркулирует вода под давлением, которая служит как замедлителем нейтронов, так и теплоносителем. Эта вода, нагретая в реакторе, поступает в специальный теплообменник — парогенератор, где происходит образование насыщенного или слегка перегретого пара из воды второго контура. Для обеспечения температурного перепада между контурами давление воды на выходе из реактора должно быть на 3—10 МПа выше, чем давление пара на входе в турбину [39]. Таким образом, повышение начального давления пара связано с трудностями создания реактора, надежно работающего под большим давлением. Обычно в судовых конструкциях начальные параметры пара давление 3—4 МПа, температура 240 310 °С, что наряду с отсутствием регенеративных отборов пара приводит к пониженным значениям термического КПД. [c.156]

В мировой практике наибольшее применение нашли установки со сбросом газа в котел. Особое внимание этим установкам уделяется в США. Начальные параметры пара, как правило, не превосходят 13 МПа, исключение — австрийская установка Хохе Ванд [ра= 18 МПа). Во всех установках применялись отдельные электрические генераторы для паровых и газовых турбин (автономные контуры). Особенность ряда американских ПГУ — применение наддувного вентилятора, установленного перед компрессором. Он позволяет форсировать агрегат, обеспечивает самостоятельную работу топки парогенератора и используется для запуска установки. Большое распространение в США получили ПГУ па промышленных ТЭЦ. [c.253]

Испарительные установки применяются на электростанциях при высоких начальных параметрах пара более 9 МПа при содержании анионов сильных кислот более 7 мкг-экв/кг для восполнения всех потерь конденсата. Производительность испарительной установки на электростанциях без отдачи пара на производство принимается равной 2% номинальной паро-производительности парогенераторов. При начальном давлении пара 13 МПа и выше испарительные установки дополняются установкой для химического обессоливания воды. [c.74]

Удельный расход теплоты на выработку электроэнергии составляет 11 300 кДж /(кВт-ч) и к. п. д, т) брутто = 32,2%. Повышение тепловой экономичности одноконтурной АЭС по сравнению с двухконтурной АЭС определяется повышением начальных параметров пара в паросиловом цикле. В данной одноконтурной АЭС парообразование осуществляется непосредственно в реакторё и исключается необходимость применения специального парогенератора, что упрощает и удещевляет оборудование АЭС, При этом давление теплоносителя кипящей воды мало отличается от давления пара перед турбиной. [c.270]

Парогенераторы АЭС. Парогенераторная установка является одним из обязательных элементов двухконтурной АЭС. При заданных характеристиках теплоносителя на выходе из реактора начальные параметры пара определяются теплотехнической схемой парогенератора, а также температурным напором между теплоносителем и кипящей водой и перепадом температур теплоносителя в реакторе. На двухконтурных АЭС с реакторами типа ВВЭР применяется простейшая теплотехническая схема, при 1юторой питательная вода подается непосред- [c.273]

Первой в мире АЭС с ядерны> перегревом острого иара являетсг Белоярская атомная станция, на которой применены два типа схем ке полностью двухконтурная и одноконтурная [Л. 83]. В не полностью двухконтурной схеме этой АЭС (рис. 9-7) насыщенный пар производится в парогенераторе за счет тепла первого контура. После парогенератора насыщенный пар под давлением =110 KZ j Afi направляется в пароперегревательный канал, который расположен в паровой части реактора. Ядерный перегрев позволяет получить перегретый пар, который направляется в обычную турбину К-100-90 с начальными параметрами / о = 90 KZ j M и / = 500 С, т. е. турбину без выносного сепаратора и промежуточного перегрева пара. При этом влажность в конце процесса расширения пара в ЦНД не превышает 9%. В результате эксплуатации АЭС с ядерным аере- [c.202]

В качестве иллюстрации необходимо привести данные ЦКТН им. Ползунова (табл. 53) о возможной экономии металла при внедрении паро газовых установок в энергетику, полученные на основе проработки комбинированной установки мощностью 175 000 кет, состоящей из паровой турбины ПВК-150, двух зысоконапорных парогенераторов производительностью 210—230 т час пара каждый с начальными параметрами 140 ат и 570° (перегрев 570°) и двух газотурбинных установок типа ГТ-700-12 НЗЛ мощностью 12 ООО кет каждая. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...