Турбогенераторы распределение нагрузок

Рисунок показывает, что отношения между величинами нечувствительных скоростей для роторов турбогенераторов и ротора постоянного сечения лежат в пределах 1,35 —2,65 для пары симметричных грузов, в пределах 1,45—1,8 для равномерно распределенной нагрузки. Расчеты, выполненные для пары кососимметричных грузов, для этого отношения дают величины 1,6— 2,3. [c.93]

Скачкообразное повышение при ломаной характеристике удельного дополнительного расхода тепла по сравнению с величиной Tq обязательно учитывается при распределении нагрузки между турбогенераторами, если нагрузка отдельных турбогенераторов превышает экономическую. [c.110]

Переходя на работу от одной статической характеристики регулятора скорости турбогенератора к другой, осуществляют распределение нагрузки между отдельными агрегатами, выделяя тем самым пиковые турбины и пиковые станции. [c.466]

Для каждой заданной суммарной нагрузки и =пост наилучшим будет такое распределение нагрузки между работающими турбогенераторами, при котором Q будет наименьшим. Независимая переменная—нагрузка одного из турбогенераторов, например [c.486]

Из условия наибольшей экономичности установки вытекает требование такого распределения нагрузки между турбогенераторами, при котором удельные дополнительные [c.486]

Полученные выше выводы относятся к распределению нагрузки между работающими турбогенераторами при любом числе их. Включение новых и выключение работающих агрегатов при изменении нагрузки определяется требованием наибольшей экономичности работы электростанции, а также надежности. Для повышения надежности, например, путем создания вращающегося резерва, иногда целесообразно оставлять в работе или включать дополнительный турбогенератор за счет временного снижения суммарной экономичности. [c.488]

Как видно из фиг. 315,8, наименьшие удельные расходы тепла достигаются при равенстве относительных приростов. В табл. 95 приведено соответствующее распределение нагрузки, а на фиг. 316 —порядок последовательного включения и загрузки всех трех турбогенераторов А, Б W В при последовательном повышении нагрузки станции. Включение новых агрегатов определяется требованием минимума расхода тепла и производится при нагрузках, определяемых пересечением кривых удельных расходов тепла, соответствующих различному числу работающих агрегатов и определенных из условия равенства относительных приростов. Как видно из табл. 95 и фиг. 316, включение дополнительного агрегата для обеспечения минимального расхода тепла производится до достижения максимальной нагрузки агрегатов, при нагрузках станции 48,5 и 91 тыс. кет. [c.488]

Задача выбора оптимального распределения паровой нагрузки между работающими котельными агрегатами решается аналогично выбору оптимального распределения нагрузки между турбогенераторами—методом относительного прироста, на основе характеристик котельных агрегатов. В качестве характеристик служат кривые зависимости расхода тепла (или топлива) на котел от количества тепла, сообщенного пару (или от количества произведенного пара), например Q =/(Q ) [c.489]

Таким образом, хотя нечувствительные скорости ступенчатых роторов современных турбогенераторов при нагрузке, равномерно распределенной по бочке , лежат выше их рабочей скорости, тенденция к повышению мощности генераторов и связанное с этим снижение изгибной жесткости их роторов может привести к появлению в их рабочих диапазонах нечувствительных скоростей не только от сосредоточенных, но и от распределенных грузов. Результаты нашего исследования намечают некоторые пути для своевременного учета этого обстоятельства и дают возможность выбрать длину участка, на котором устанавливаются распределенные грузы так, чтобы избежать появления в рабочем диапазоне нечувствительных скоростей. [c.163]

Пусть новое число оборотов будет 2 950 в минуту. Пересечение линии, соответствующей этому числу оборотов, со статическими характеристиками определит новое распределение нагрузки между турбогенераторами. Первый будет загружен на 50%, а второй—на 72% номинальной мощности, причем прирост нагрузки будет [c.56]

Предположим, что на фундамент турбогенератора действуют (Сосредоточенные р и распределенные q нагрузки. [c.224]

Распределение электрической нагрузки между теплофикационными турбинами с отбором и конденсацией пара и чисто конденсационными в данной энергетической системе нужно производить с учетом всех условий величин тепловой и электрической нагрузок, характеристик турбогенераторов, условий топливоснабжения и водоснабжения отдельных станций и т. д. [c.16]

Наиболее экономичное распределение электрической нагрузки между работающими турбогенераторами можно определить следующим способом. Допустим, что в работе находятся два турбогенератора, зависимость [c.486]

Если полученные при натурных тензометрических исследованиях корпусов ЦВД напряжения являются номинальными, то для определения местных напряжений следует учесть эффекты концентрации. При этом необходимо иметь в виду, что величина коэффициента концентрации существенно зависит от формы кривой распределения напряжений по толщине стенки. Для режимов нагружения турбины типа останова с принудительным расхолаживанием или естественным остыванием характерно плавное распределение напряжений по толщине стенки. Для этого случая по экспериментальным данным [4] теоретический коэффициент концентрации о в галтели расточки на внутренней поверхности корпуса ЦВД оценивается величиной 1,8—2,0. На режимах, сопровождающихся резким изменением температуры тонкого слоя металла внутренней поверхности (тепловой удар), концентрация напряжений практически отсутствует. К таким режимам следует отнести толчок роторов и резкий сброс нагрузки. В меньшей степени градиент напряжений в стенке ЦВД выражен при отключении турбогенератора от сети в этом случае величина схц (учитывая действительное распределение температур по толщине стенки) составляет 1,2—1,3. Указанные величины коэффициентов концентрации были определены поляризационно-оптическим методом. [c.60]

С помощью уравнения (21) и формул (28) и (30) нами были рассчитаны нечувствительные скорости для некоторых типов роторов турбогенераторов при равномерно распределенной по бочке нагрузке. Данные о размерах роторов взяты из таблицы [2]. [c.162]

Теория распределения напряжений во вращающемся цилиндре или диске за пределом текучести представляет близкую аналогию с изложенной в предыдущих главах теорией поля напряжений в толстостенной трубе или плоском кольце. Относящиеся сюда проблемы имеют большое практическое значение. Это подтверждается тем фактом, что инженеры уже давно признали необходимым подбирать как можно более пластичные материалы для таких элементов машин, как быстро вращающиеся диски, тяжелые валы паровых турбин или массивные цилиндрические роторы крупных турбогенераторов, подвергающиеся в основном действию напряжений, обусловленных центробежными силами. При сверхскоростных испытаниях цилиндров или дисков с такой высокой нагрузкой в некоторых частях дисков может быть достигнут или превзойден предел текучести материала. Как указывает А. Сто-дола ), для улучшения распределения напряжений во вращающихся дисках с центральным отверстием делались попытки сообщать им при их изготовлении вращательное движение с такими скоростями, чтобы внутренняя часть диска подвергалась пластической деформации. Этот вопрос рассматривался также Г. Генки, Ф. Ласло и другими ). Исследование некоторых простейших случаев пластической деформации во вращающихся цилиндрах или дисках может поэтому представить практический интерес. [c.542]

Наивыгоднейшим является такой режим работы промышленной ТЭЦ, при котором в условиях обеспечения надежности электроснабжения, использования нетранспортабельных отходов топлива и т. п. имеет место минимум расхода топлива или себестоимости электроэнергии в энергосистеме. Расчеты для определения наивыгоднейшего участия данной ТЭЦ в покрытии совмещенного графика электрической нагрузки энергосистемы выполняются после установления наивыгоднейшей тепловой нагрузки ТЭЦ и распределения ее между турбогенераторами (см. выше). Для обеспечения наивыгоднейшего распределения электрической нагрузки между отдельными электростанциями необходимо, чтобы в каждый момент времени выполнялось равенство [c.308]

НО возрастала механическая нагрузка на части ротора, а также увеличивались потери на трение о воздух. Поэтому роторы турбогенераторов стали изготовляться с распределенной обмоткой возбуждения. [c.610]

Положение кардинально изменилось лишь тогда, когда в качестве первичных двигателей стали применять быстроходные паровые турбины и на их основе возник совершенно новый тип синхронных генераторов. В 1884 г. Ч. Парсонс изобрел реактивную паровую турбину, предназначенную специально для электростанции. Для того чтобы этот быстроходный двигатель насадить без промежуточного редуктора на один вал с электрическим генератором, имевшим значительно меньшую оптимальную скорость, Парсонс разработал многоступенчатую турбину. Дальнейшее совершенствование турбины Парсонса шло неразрывно с развитием генераторов возник единый агрегат — турбогенератор [2, с. 60—62]. Некоторое время создавались турбогенераторы постоянного тока, предельная мощность которых достигла 2000 кВт при 1500 об/мин. Постепенно они были вытеснены турбогенераторами, вырабатывавшими переменный ток. Большие скорости вращения сказались на конструктивном выполнении обмоток генераторов первоначально роторы строили с явно выраженными полюсами, но возросшая механическая нагрузка и большие потери на трение о воздух заставили перейти к распределенной обмотке возбуждения. Уже в 90-х годах турбина Парсонса получила широкое распространение в Англии, а ее применение на Европейском континенте несколько задержалось, несмотря на то что в 1895 г. фирма Westinghous , а годом позже фирма Brown, Boveri С° прибрели право на строительство турбин Парсонса [36, с. 62]. Перелом произошел в 1899 г., когда Парсонс выполнил заказ на две крупные по тому времени турбины для приво- [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...