Продольный изгиб составных стержней

ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ СОСТАВНЫХ СТЕРЖНЕЙ [c.93]

Помимо наглядности для объяснения явлений, происходящих при изгибе составного стержня, рассматриваемая модель подсказывает простейшую кинематическую гипотезу для жесткого, т. е. воспринимающего продольные напряжения, заполнителя. В самом деле, если [c.9]

Решение задачи о растяжении (сжатии) и чистом изгибе неоднородного стержня продольной силой легко может быть получено в результате обобщения известного решения для составных стержней. [c.87]

Основной причиной первой катастрофы были ошибки, допуш енные при проектировании. Проектировщики, рассчитав вес консолей и подвесного пролета на 16% меньше действительного, не проверили свое допущение. При этом конструктивные коэффициенты для определения собственного веса, соответствующие проектному пролету 488 м, оставили без изменения, несмотря на увеличение при перепроектировке этой величины до 549 м. Кроме того, тогда еще не знали способа расчета решетки составного элемента, и поэтому решетка нижнего пояса оказалась неспособной соединить четыре мощных ребра в одно жесткое целое. Таким образом, неправильный расчет сжатых частей и неумение рассчитать решетку составных стержней, работающих на продольный изгиб, привели к тому, что реальное напряжение оказалось на 11% выше расчетного. [c.255]

Дадим теперь поступательные смещения и сечениям составного стержня в направлении главной оси инерции всего сечения составного стержня X. При этом возникнут продольные перемещения, распределенные по закону плоских сечений, причем в центре тяжести сечения каждого составляющего стержня эти перемещения будут равны нулю. Пол) шм напряженное состояние, соответствующее изгибу стержня в направлении оси х, которое полностью соответствует поведению составного стержня с абсолютно жесткими поперечными связями при изгибе в главной плоскости инерции полного сечения. В основной системе по направлениям разрезов 200 [c.200]

РАСЧЕТ СОСТАВНЫХ СТЕРЖНЕЙ НА ПРОДОЛЬНЫЙ ИЗГИБ [c.195]

Для составных стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент ф понижения допускаемых напряжений при продольном изгибе относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) определяется по приведенной гибкости Япр, вычисляемой по формулам, указанным в табл. 1-20 (см. стр. 40). [c.41]

Составные четырехгранные стержни на планках по общей устойчивости менее эффективны, чем решетчатые стержни. К тому же вес планок, работающих на изгиб, оказывается больше веса решетки, работающей на продольные силы. Учитывая это, в практике строительства опор на оттяжках в большинстве случаев пояса соединяют при помощи решетки. Однако стойки опор работают а совместное действие продольной и поперечной нагрузок, в результате чего, особенно стойки из легких сплавов, значительно искривляются и некоторые пояса оказываются существенно перегруженными. При уголковых поясах, для которых характерной является пространственная форма потери устойчивости, в ряде случаев сечение пояса определяется не общей устойчивостью составного стержня, а местной устойчивостью перегруженной панели пояса. В этих условиях сечение пояса при решетке или планках практически будет одинаковым. [c.313]

В составных центрально-сжатых стержнях, ветви которых сое)1И-нены планками или решетками, при проверке устойчивости относительно свободной оси (не пересекающей ветви колонны) коэффициент продольного изгиба ф должен определяться по приведенной гибкости Япр, вычисленной по формулам табл. 4.2. При этом гиб- [c.135]

В гл. 3 был изложен способ схематизации балочных элементов, Б соответствии с которым элементы делятся на стержни, воспринимающие продольные нагрузки, и панели, работающие на сдвиг. Такая схематизация применима ко многим составным частям автомобиля, конструкции которых состоят из панелей. Другие составные части конструкции автомобиля, такие, как рамы боковины кузова, состоящие главным образом из стоек н продольных брусьев, могут быть схематизированы в виде нескольких балок, закрепленных в узлах соединения и работающих на изгиб. [c.98]

В составных внецентренно-сжатых стержнях с решетками, находящимися в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме расчета устойчивости стержня в целом (см. выше) должны быть проверены отдельные ветви (расположенные в плоскостях, перпендикулярных к плоскости изгиба) или отдельные пояса (лежащие в плоскости изгиба) по формуле, приведенной выше для центрально-сжатых и центрально-растянутых элементов. При этом продольную силу определяют в каждой ветви или поясе с учетом дополнительного [c.98]

В составных внецентренно сжатых элементах с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме проверки стержня в целом по формулам (3.61) и (3.62), должны быть проверены отдельные ветви как центрально сжатые стержни по формулам (3.45) и (3.46). Продольная сила в каждой ветви определяется при этом с учетом дополнительного усилия от изгибающего момента величина усилия при параллельных ветвях (поясах) определяется по формуле [c.248]

При расчете на продольный изгиб сжатые стержни принимаются, как имеющие на концах шарнирные соединения. За свободную длину 8] принимают обычно длину осевых линий стержней фермы. Б промежуточных стержнях (распорки, укосины) длина, принимаемая при продольном изгибе в плоскости балки, равна расстоянию между определяемыми по чертежу центрами тяжесги узловых соединений стержня. При расчете стоек, которые вместе с поперечными балками и ригелями образуют рамы, продольный изгиб принимается действующим по вертикали относительно плоскости балки, а за свободную длину принимается расстояние между центрами тяжести узловых соединений. При подпоре промежуточных точек поясных стержней и дополнительных креплений свободная длина берется соответственно меньшей. При пересекающихся стержнях точка пересечения, лежащая в плоскости балки и имеющая минимум 2 заклепки, принимается за неподвижную точку в случае присоединения к ней другой точки, лежащей в плоскости, перпендикулярной главным балкам (в составных стержнях в каждой отдельной части). [c.746]

Коэффициент продольного изгиба составных центрально сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, взятый относительно свободной оси (перпендиК улярной плоскости планок или решеток), определяетси по приведенной гибкости. [c.75]

Числовой множитель в этой формуле выбран для случая железных листов, через б обозначена толщина листа и через h — его ширина. Следовательно, при отношении б Л=0,01 критическое напряжение равно 8 KejMM . Если сжатый лист составляет лишь одну из составных частей сжатого элемента, то при переходе сжимающихся напряжений за критическое значение еще не получится разрушения всего элемента, как это бывает при продольном изгибе стержней. Потерявший устойчивость сжатый лист выпучивается, перестает принимать на себя дальнейшую нагрузку и потом повышение сжимающих усилий будет восприниматься лишь более жесткими частями сжатого элемента. В подобных случаях нет надобности при назначении толщины листа брать такой же запас прочности, как в случае продольного изгиба. Приравнивая в этом случае критическое напряжение пределу текучести при простом растяжении железа, мы могли бы здесь ограничиться лишь двойным запасом прочности. На основании формулы (15) можно заключить в таком случае, что сжатые листы с опертыми краями следует проверять лишь тогда, когда h б>60. [c.419]

Надо остановиться ещё на развитии вопроса о расчёте креплений в составных стержнях. Потребность в исследованиях этого рода возникла, когда попробовали применять сжатые стержни гораздо больших размеров, чем это было раньше (постройка Квебекского моста). Здесь обнаружилось, что применявшиеся раньше размеры решётки, соединяющей обе половины стержня, оказались недостаточными и вызвали катастрофу. Это побудило инженеров как экспериментально, так и теоретически исследовать вопрос о роли соединительной решётки и планок в сопротивлении стержней продольному изгибу. [c.673]

Кроме того, рациональные сечения сжатых стержней должны по возможности обладать равноустойчивостью во всех направлениях, т. е. моменты инерции сечения относительно любых центральных осей должны быть равны или, по крайней мере, близки по значению. С данной точки зрения наиболее рациональными сечениями сжатых стержней являются круг и кольцо. Указанных два вида сечений обладают равноустойчивостью во всех направлениях. Прокатные стальные профили, двутавры, угольники и швеллеры имеют резко различающиеся по величине наибольший и наименьший моменты инерции относительно центральных осей, поэтому данные сечения нерациональны для работы на продольный изгиб. Однако из прокатных профилей можно спроектировать составные сечения, обладающие равноустойчивостью. [c.287]

S—вспбмогательная величина. Вычисления показывают, что заклепочные отверстия мало влияют на величину Ркр,- Если напр, они уменьшают сечение и момент инерции на 10%, то Ркр. уменьшается на 1—2% т. о. при расчете на продольный изгиб надо брать сечение брутто и. не вычитать заклепочных отверстий. В инженерных сооружениях часто применяют составные стержни, склепаные из 2 или 4 стоек, соединенных решеткой. Их сопротивление продольному изгибу значительно меньше, чем сплошной стойки с тем же моментом инерции, и зависит от конструкции решетки. Для стержней (фиг. 3, А) Ркр. = Ч>Реу где Pg—Эйлерова критич. сила, 9>—коэф. уменьшения, определяемый из ур-ия [c.369]

Расчет стержней. Для составных центрально сжатых элементов, ветви которых соединены планками или решетками, значение коэффициента продольного изгиба <( относительнЪ свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) определяется по приве- [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...