Коэффициенты температурного линейного расширения и коэффициенты Пуассона

Дано Е, ц — модуль упругости и коэффициент Пуассона материала слоев а — коэффициент линейного температурного расширения Л[л—толщины слоев R — средний радиус сферы Тц]—температуры слоев i= [c.46]

В качестве материалу прокладок часто используется титан, имеющий малую плотность, низкий температурный коэффициент линейного расширения (близкий к композициям) и хорошую прочность на смятие и срез. Следует уделить серьезное внимание выбору способа подготовки поверхности под склейку. Трудности, связанные с различием деформаций смежных поверхностей, можно уменьшить, если получить у композиции вблизи склейки коэффициент Пуассона, равный 0,3 (как у металла). Этого можно добиться правильным чередованием слоев с ориентацией 45 и 90 . [c.102]

Пример. Определить максимальные температурные напряжения в центре и на поверхности цилиндра при его прогреве и напряжения, возникающие через 5 мин. 1]осле начала прогрева, при следующих условиях коэффициент теплообмена на поверхности а = 300 начальная температура цилиндра to = 20 температура обогревающей среды = 500 радиус цилиндра R = 0,25 м коэффициент температуропроводности а = 0,02 коэффициент теплопроводности к = 19 модуль упругости - 1.9 10" кГ/см" -, коэффициент Пуассона Х = 0,3 коэффициент линейного расширения р = 17 10 б 1/ С. [c.308]

Как уже упоминалось, вследствие перемещения пластической области подсчеты возникающих напряжений можно проводить для определенных периодов времени, причем определять границы этих областей очень трудно иэ-за процесса теплопередачи. Трудности также возникают и при определении напряжений, при которых происходит макроскопическое разрушение материала. При нагреве отдаленных областей формы тепловая нагрузка на приповерхностную область уменьшается. Следовательно, напряжения в нагруженной области можно подсчитать с помощью закона Гука с учетом того, что деформацию необходимо отсчитывать от возникшего нового состояния. Кроме того, в зависимости от температуры следует соответственно определить такие исходные данные, как модуль упругости, коэффициент Пуассона, температурный коэффициент линейного расширения и предел текучести. [c.18]

GS (N , 4) — массив характеристик материалов, в k-vi строке которого размещаются последовательно значения нуль, модуль упругости Е, коэффициент Пуассона v и температурный коэффициент линейного расширения щ для k-vo номера типа материала (или, что то же самое, кольцевого элемента) [c.116]

Упругий изотропный материал характеризуют модулем упругости Е, коэффициентом Пуассона v, плотностью р и температурным коэффициентом линейного расширения - [c.346]

Е, V, ао — модуль Юнга, коэффициент Пуассона и коэффициент линейного температурного расширения материала оболочки [c.13]

АТ — температурный градиент, град см а — термический коэффициент линейного расширения, град- к— константа, зависящая от формы поры и коэффициента Пуассона для цилиндрических пор, ориентированных перпендикулярно направлению теплового потока, к = . [c.166]

При выполнении расчета свойства материала оболочки (модуль упругости Е, температурный коэффициент линейного расширения а, коэффициент Пуассона ц и предельные напряжения определяются в соответствии с разд. 6.3, 3.1 и 3.2 так же, как это было сделано в предыдущем примере. Числовые данные здесь не приводятся, поскольку в приведенном ниже примере расчета принимается, что величина является постоянной и расчет верхней и Ш1жней оценок ведется в общем виде без использования конкретных числовых значений. Измене-Ш1Я в методике расчета при численном задании переменной величины ст, указываются в конце каждого этапа расчета. [c.363]

Если вх, Оу, Oz, Xyz, Хгх, ху И 8х, 8z, Ууг, Угх, Уху обоЗНЗЧаЮТ компоненты напряжений и малых упругих деформаций, если а = а/3 = onst и если модуль объемного сжатия К и коэффициент Пуассона v предполагаются постоянными (не зависящими от а и 0), то изотермические модули упругости Е и сдвига G также будут постоянными, и для компонент тензора деформаций можно будет записать шесть линейных выражений ). Выражая закон Гука для e , 8у и 8г с добавлением членов, соответствующих температурному расширению, получаем [c.28]

Рис. 1.11. Зависимость модулей упругости Е и сдвига G, модуля объемного сжатия К и коэффициента Пуассона v, а также температурного коэффициента линейного расширения а для чистого алюминия от гомологического температурного отношения 0/0 (опыты Коха и Дитерле).

Одна из основных проблем заключается в соединении однонаправленного боропластика с металлом. Вследствие значительного различия температурных коэффициентов линейного расширения композиционного материала п металла при изменении температуры до эксплуатационной по линии контакта сочетаемых материалов возникают высокие касательные напряжения, особенно вблизи концов соединения. Для корректировки значений коэффициента Пуассона в трансверсальном направлении и коэффициента линейного расширения были введены дополнительно два слоя, [c.165]

Неравномерно нагретый по радиус диск переменной толщины Л, внутренты радиус которого г,, а наружный г ,. вращается с постоянной угловой скоростью О). По внутреннему контуру диск нагружен равномерно распределенным давлением кГ см а по наружному контуру — равномерно распределенной растягивающей нагрузкой интенсивностью (фиг. 26, а). Температурное поле диска является стационарным, температура по толщине диска постоянна. График изменения температуры по радиусу диска представлен на фиг. 26, б. В расчетах учитывается зависимосп, модуля упругости Е, коэффициента Пуассона jjL и коэффициента линейного расширения а от температуры 0. Эти зависимости считаются известными. При [c.243]

Процедура PR1A21 обеспечивает печать таблицы, содержащей исходную информацию о кольцевых конечных элементах глобальные номера узлов для элемента номер его типа значения модуля упругости Е, коэффициента Пуассона v и температурного коэффициента линейного расширения для материала конструкции. Смысл формальных параметров очевиден. [c.131]

Из этого выражения видно, что искажения оптического пути в лазерных активных элементах определяются следующими характеристиками материала показателем преломления по и его температурной производной р = dn/dt, коэффициентом линейного расширения а, фотоунругими константами j и Сг, модулем Юнга Е, коэффициентом Пуассона v. В активных элементах из кристаллических сред в силу тензорного характера ряда этих параметров число участвующих в описании искажений оптического пути величин еще более увеличивается. [c.38]

Температурный коэффициент линейного расширения стали а=12,5-10 Температурный коэффициент линейного расширения меди а= 16,5-10- Коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) стали ц = 0,30 Коэффициент поперечной деформации алюминия и дюралюминия ц=0,36 Удельный вес (удельная сила тяжести) стали у=77 кн1м =1,7-10- н1мм = =7,85-10-3 яг/сжз [c.6]

Модуль упругости бетона Е = (0,146 -ь -0,27) 10 МПа и предел прочности на сжатие = 48 - 60 МПа на порядок меньше, чем у стали, поэтому одинаковой жесткости и прочности можно достичь увеличением толщины стенок. Однако более низкий удельный вес бетона (на треть меньший, чем у стали и чугуна) незначительно изменяет массу конструкции. При напряжениях сжатия, превышающих (0,3 - 0,5)Ос бетон течет, что приводит к изменению формы. Поэтому расчетные напряжения сжатия ограничивают значениями (0,25 - 0,30)а(.. Прочность при растяжении минимум на порядок ниже, чем при сжатии. Низкая теплопроводность делает бетон мало чувствительным к колебаниям температуры. Коэффициент температурного расширения а = 7 10 - 14 10 1/град и зависит от наполнителя. В среднем а = = 10 10 61/град, что близко к значениям а для чугуна. Значение коэффициента Пуассона для бетона д. = 0,167. Малая усадка бетона (коэффициент линейной усадки в среднем равен 0,03 %) обеспечивает сохранение формы и точность взаимного расположения заформованных металлических деталей при твердении. [c.385]

Ферменная конструкция сделана из стержней с различными свойствами Стержни AF, BF, F, DF - материал со следующими свойствами модуль упругости Е = 2е11 Па, коэффициент Пуассона 0,3, коэффициент линейного температурного расширения 12е-6 К площадь сечения 2 см . Стержень EF - модуль упругости Е = 6е8 Па, коэффициент Пуассона 0,3, коэффициент линейного температурного расширения 12е-6 К площадь сечения 1 см . В точке F действуют нагрузки Pi и Рг (нагрузки Pi = Рг = Р = 1000 Н). Стержень EF нагревается до температуры Т = 50°. Найти усилия в стержнях фермы отдельно от силового нагружения, от температурного нагружения, совместно от двух нагружений. [c.37]

Механические характеристики материала оболочки даны в табл. П4.3. При температуре 293 К (20° С) модуль упругости Е=2,0-10 МПа (2,0-10 кгс/мм ), температурный коэффициент линейного расширения а=17мкК" (17,0-10 1/° С) и коэффициент Пуассона ц = 0,3. Расчетный срок службы оболочки 100000 ч. [c.335]

Материалы, применяемые при создании металлорежущих ин-струментов. При изготовлении. металлорежущих инструментов применяются раз. 1ичные материа,1Ы, обладающие определенным комплексом механических и физико-химических свойств пределом прочности при одноосном расстоянии и сжатии температурной зависимостью предела текучести или твердости температурной зависимостью предела выносливости температурной зависимостью интенсивности адгезии с обрабатываемым материалом теплопроводностью и температуропроводностью температурной зависимостью скорости взаимного растворения материалов режущей части инструмента и обрабатываемой заготовки температурной зависимостью скорости окисления модулем упругости, температурным коэффициентом линейного расширения, коэффициентом Пуассона. Некоторые физико-механические свойства материалов, применяемых для- изготовления режущей части инструментов, представлены р табл. П. 2. [c.106]