Пуассона температурного расширени

Как уже упоминалось, вследствие перемещения пластической области подсчеты возникающих напряжений можно проводить для определенных периодов времени, причем определять границы этих областей очень трудно иэ-за процесса теплопередачи. Трудности также возникают и при определении напряжений, при которых происходит макроскопическое разрушение материала. При нагреве отдаленных областей формы тепловая нагрузка на приповерхностную область уменьшается. Следовательно, напряжения в нагруженной области можно подсчитать с помощью закона Гука с учетом того, что деформацию необходимо отсчитывать от возникшего нового состояния. Кроме того, в зависимости от температуры следует соответственно определить такие исходные данные, как модуль упругости, коэффициент Пуассона, температурный коэффициент линейного расширения и предел текучести. [c.18]

Е, V, ао — модуль Юнга, коэффициент Пуассона и коэффициент линейного температурного расширения материала оболочки [c.13]

Дано Е, ц — модуль упругости и коэффициент Пуассона материала слоев а — коэффициент линейного температурного расширения Л[л—толщины слоев R — средний радиус сферы Тц]—температуры слоев i= [c.46]

Таким образом, скорость бурения у, полностью определяется следующими параметрами коэффициентом теплообмена потока газа с твердым телом в точке торможения /г, температурой торможения газового потока Г, плотностью материала р, теплоемкостью тела с, модулем Юнга Е, коэффициентом температурного расширения твердого тела а, коэффициентом Пуассона v и прочностью тела на сжатие Os- [c.484]

И наоборот, — коэффициент Пуассона, характеризующий поперечное сжатие в плоскости изотропии при растяжении в той же плоскости, и — модули сдвига для плоскостей, которые параллельны или перпендикулярны оси 2, и — коэффициенты температурного расширения в соответствующих направлениях. [c.170]

Коэффициенты Пуассона и температурного расширения не зависят от температуры, т. е. [c.152]

Здесь D — изгибная жесткость оболочки D — Ea / 2 — i ) jii — коэффициент Пуассона — параметр оболочки = = [3(1— i )i7 V( o) r Ок и ао, /к и /о — коэффициенты температурного расширения и температура соответственно конуса и оболочки ф и "ф — функции влияния, зависящие от L индексы функций ф и г приведены в соответствии с работой [14], где даны их формулы и графики. [c.83]

В качестве материалу прокладок часто используется титан, имеющий малую плотность, низкий температурный коэффициент линейного расширения (близкий к композициям) и хорошую прочность на смятие и срез. Следует уделить серьезное внимание выбору способа подготовки поверхности под склейку. Трудности, связанные с различием деформаций смежных поверхностей, можно уменьшить, если получить у композиции вблизи склейки коэффициент Пуассона, равный 0,3 (как у металла). Этого можно добиться правильным чередованием слоев с ориентацией 45 и 90 . [c.102]

Пример. Определить максимальные температурные напряжения в центре и на поверхности цилиндра при его прогреве и напряжения, возникающие через 5 мин. 1]осле начала прогрева, при следующих условиях коэффициент теплообмена на поверхности а = 300 начальная температура цилиндра to = 20 температура обогревающей среды = 500 радиус цилиндра R = 0,25 м коэффициент температуропроводности а = 0,02 коэффициент теплопроводности к = 19 модуль упругости - 1.9 10" кГ/см" -, коэффициент Пуассона Х = 0,3 коэффициент линейного расширения р = 17 10 б 1/ С. [c.308]

Температурный коэффициент линейного расширения (4,5-5,0) 10 град коэффициент Пуассона 0,2. [c.871]

В допогшение к упомянутым выше базовым константам физико-механических свойств конструтсционньк материалов Д сТг и /дг (или Дг) в расчеты напряженно-деформированных состояний входят коэффициент Пуассона р. и коэффициент температурного расширения а. Характеристику р, в пределах упругих деформаций для материала данного типа принимают постоянной (в пределах 0,25-0,3 для метшшичес-ккх материалов), с переходом в неупругую область значение ц возрастает (до 0,5 для металлических материалов). [c.131]

Ядро (21.1) весьма удовлетворительно отражает квазистати-ческое и динамическое поведение материалов и наиболее удобно при квазистатических и динамических расчетах. Поэтому изотропный вязкоупругий материал характеризуют мгновенным модулем упругости Е, мгновенным коэффициентом Пуассона v, плотностью р, коэффициентом температурного расширения at и константами ядра релаксации А, Р, а. [c.347]

Ниже в таблицах для некоторых конструкционных сталей и сплавов приводятся модуль Юнга Е] коэффициент Пуассона и коэффициент температурного расширения ат параметры анизотропного упрочнения Еа, Р, <Уа, функция изотропного упрочнения Ср и энергия разрушения Wo при различных уровнях температуры Т. Коэффициент Пуассона для всех уровней температуры и для всех материалов кроме стали 12X18 Н9 принимался равным 0.3. [c.77]

Если вх, Оу, Oz, Xyz, Хгх, ху И 8х, 8z, Ууг, Угх, Уху обоЗНЗЧаЮТ компоненты напряжений и малых упругих деформаций, если а = а/3 = onst и если модуль объемного сжатия К и коэффициент Пуассона v предполагаются постоянными (не зависящими от а и 0), то изотермические модули упругости Е и сдвига G также будут постоянными, и для компонент тензора деформаций можно будет записать шесть линейных выражений ). Выражая закон Гука для e , 8у и 8г с добавлением членов, соответствующих температурному расширению, получаем [c.28]

Среднее изменение объема вследствие температурного расширения, приходящееся на один градус Цельсия, составляет около 0,0375 880=0,000043, или лишь 1/140 внезапного изменения объема, вызванного уо Превраще-нием. Это внезапное увеличение объема при охлаждении (закалке) волной проходит по телу, в котором температура быстро падает по направлению к-охлаждаемой поверхности. Поэтому можно представить себе сложные эффекты, вызывающие температурные напряжения, которые будут накапливаться в теле во время периода охлаждения и в конце концов станут остаточными ввиду также того обстоятельства, что чисто упругие изменения объема во внешних частях компактного тела (сферы), которое было охлаждено до комнатной температуры, имеют порядок 0,001 (напряжение а=5270 кг/см при одноосном растяжении стали с модулем упругости =2 10 кг1см и коэффициентом Пуассона v=0,3 создает объемное расширение (1—2v)a/ , как раз равное 0,001). В то же время объем в самых внутренних, еще горячих частях тела из-за у-а-превращений возрастает на 0,006, создавая таким образом, большие растягивающие напряжения в холодных частях тела [c.461]

Модуль упругости бетона Е = (0,146 -ь -0,27) 10 МПа и предел прочности на сжатие = 48 - 60 МПа на порядок меньше, чем у стали, поэтому одинаковой жесткости и прочности можно достичь увеличением толщины стенок. Однако более низкий удельный вес бетона (на треть меньший, чем у стали и чугуна) незначительно изменяет массу конструкции. При напряжениях сжатия, превышающих (0,3 - 0,5)Ос бетон течет, что приводит к изменению формы. Поэтому расчетные напряжения сжатия ограничивают значениями (0,25 - 0,30)а(.. Прочность при растяжении минимум на порядок ниже, чем при сжатии. Низкая теплопроводность делает бетон мало чувствительным к колебаниям температуры. Коэффициент температурного расширения а = 7 10 - 14 10 1/град и зависит от наполнителя. В среднем а = = 10 10 61/град, что близко к значениям а для чугуна. Значение коэффициента Пуассона для бетона д. = 0,167. Малая усадка бетона (коэффициент линейной усадки в среднем равен 0,03 %) обеспечивает сохранение формы и точность взаимного расположения заформованных металлических деталей при твердении. [c.385]

Ферменная конструкция сделана из стержней с различными свойствами Стержни AF, BF, F, DF - материал со следующими свойствами модуль упругости Е = 2е11 Па, коэффициент Пуассона 0,3, коэффициент линейного температурного расширения 12е-6 К площадь сечения 2 см . Стержень EF - модуль упругости Е = 6е8 Па, коэффициент Пуассона 0,3, коэффициент линейного температурного расширения 12е-6 К площадь сечения 1 см . В точке F действуют нагрузки Pi и Рг (нагрузки Pi = Рг = Р = 1000 Н). Стержень EF нагревается до температуры Т = 50°. Найти усилия в стержнях фермы отдельно от силового нагружения, от температурного нагружения, совместно от двух нагружений. [c.37]

Одна из основных проблем заключается в соединении однонаправленного боропластика с металлом. Вследствие значительного различия температурных коэффициентов линейного расширения композиционного материала п металла при изменении температуры до эксплуатационной по линии контакта сочетаемых материалов возникают высокие касательные напряжения, особенно вблизи концов соединения. Для корректировки значений коэффициента Пуассона в трансверсальном направлении и коэффициента линейного расширения были введены дополнительно два слоя, [c.165]

Здесь Okie — первый инвариант тензора напряжений а, — коэффициент теплового расширения Е - модуль упругости д - ко фициент Пуассона Т- температурное поле без источников л, - компоненты единичного вектора внешней нормали в точках поверхностей L [c.84]

Неравномерно нагретый по радиус диск переменной толщины Л, внутренты радиус которого г,, а наружный г ,. вращается с постоянной угловой скоростью О). По внутреннему контуру диск нагружен равномерно распределенным давлением кГ см а по наружному контуру — равномерно распределенной растягивающей нагрузкой интенсивностью (фиг. 26, а). Температурное поле диска является стационарным, температура по толщине диска постоянна. График изменения температуры по радиусу диска представлен на фиг. 26, б. В расчетах учитывается зависимосп, модуля упругости Е, коэффициента Пуассона jjL и коэффициента линейного расширения а от температуры 0. Эти зависимости считаются известными. При [c.243]

Смотреть страницы где упоминается термин Пуассона температурного расширени : [c.123] [c.315] [c.184] [c.250] [c.7] [c.72] [c.124] [c.99] [c.530] [c.17] [c.74] [c.44] [c.78] [c.312] [c.10] [c.286] [c.223] [c.23] [c.28] [c.73] [c.204] [c.235] [c.50] [c.510] [c.408] [c.141] [c.17] [c.84] [c.348] [c.215] [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...