Нагрузки предельные для пластинок

Нагрузки предельные для пластинок и оболочек постоянной толщины — Определение 284 [c.549]

Предельные значения i, определяющие интервал бифуркации в пределах упругости, равны г т= 121,7 для пластинки, сжатой в одном направлении, и 1 т = 86 —в двух направлениях. Хорошо видно снижение предела устойчивости по отношению к бифуркационной нагрузке по мере уменьшения и приближения ее значений к предельным. Для i = it точка бифуркации является сама предельной. После бифуркации при зависимость между q и f — падаю- [c.360]

Приведенным напряжением по теории наибольших касательных напряжений для пластинок при однозначных главных напряжениях является величина наибольшего из них, а при разнозначных — сумма их абсолютных величин. Приведенное напряжение не должно превышать допускаемого, величина которого определяется в зависимости от свойств материала и характера нагрузки (статическая, переменная). При пластическом материале расчет допускаемой нагрузки производят по нагрузке, соответствующей предельному состоянию (см. гл. Vni и XV), или по предельно допускаемой упруго-пластической деформации. [c.158]

Статическая теорема теории предельного равновесия утверждает, что действительное поведение тела при нагружении до разрушения будет оптимальным в том смысле, что из бесчисленного множества статически допустимых распределений напряжений действительным будет единственное, доставляющее максимум параметру нагрузки. Уравнение равновесия для круглых и кольцевых пластинок имеет вид [161] [c.73]

Аналогичным образом можйо вычислить предельные нагрузки при других краевых условиях. Например, для кольцевой пластинки, защемленной по наружному контуру и нагруженной равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью р, легко получить, что в условиях предельного равновесия [c.75]

Найти (при условии текучести Треска—Сен-Венана) предельную нагрузку для равномерно загруженной кольцевой пластинки, опертой по наружному контуру. [c.251]

Осталось определить лишь значение предельной статической нагрузки р , входящее в определение действующей нагрузки р = Зр . Для этого методом линейного программирования была решена задача о несущей способности квадратной пластинки разбив половину стороны пластинки на пять частей, используя конечные разности и максимизируя значение р при соблюдении уравнений (10.28) при т = О и неравенств (10.30), получим значение р = 5,716. Данное значение нагрузки принимаем в качестве величины несущей способности шарнирно опертой квадратной пластинки. Полученное значение р = 5,716 близко к значению р = 5,784, полученному в [123] также с помощью симплекс-метода при несколько иной разностной схеме. [c.341]

Предельные нагрузки для некоторых случаев закрепления и нагружения пластинок приведены в табл. 1. [c.617]

Предельную нагрузку находят из приведенных выще уравнений равновесия, предельного условия (8) или (10) и соответствующих зависимостей для скоростей кривизн. Рещение этой системы уравнений связано со значительными трудностями (исключая случай осесимметричных пластинок). Весьма эффективно применение энергетических методов (см. гл. 3). [c.617]

Если соединить две пластинки единичной ширины и предположить, что на поверхность раздела действуют силы сцепления, то при нагружении такой системы касательным напряжением, как показано на рис. 129, предельная нагрузка для соединения увеличивается значительно медленнее, чем длина пластинок. Или, иначе говоря, при увеличении длины пластинок среднее предельное касательное напряжение понижается. Отсюда следует, что при увеличении длины поверхности контакта увеличивается неравномерность распределения касательного напряжения по этой поверхности с увеличением концентрации напряжений у краев пластинок. При повышении напряжения наступает момент, когда силы сцепления пластинок преодолеваются. [c.165]

При нагружении пластинки малой толщины /г с продольной трещиной в виде расслоения материала растягивающей нагрузкой, перпендикулярной к поверхности, получается следующее выражение для предельного напряжения [c.383]

Для упруго-пластического тела деформации обычно постепенно развиваются с увеличением нагрузки вначале упругие области сдерживают деформацию тела, по мере их уменьшения это сдерживающее влияние ослабляется и, наконец, наступает беспрепятственное пластическое течение, отвечающее предельному состоянию. На ряде примеров ранее было показано, что нагрузки, близкие к предельным, достигаются при сравнительно небольших деформациях. При этом, как правило, пластические деформации локализуются и быстро нарастают, в то время как упругие деформации мало изменяются последними, стало быть, можно пренебрегать. Это позволяет для вычисления предельных нагрузок использовать схему жестко-пласти-ческого тела. Условия, которым должны удовлетворять решения по схеме жестко-пластического тела, обсуждались ранее ( 23). В частности, необходимо, чтобы условие текучести не превышалось в жестких зонах. Как уже отмечалось, это не поддается проверке, однако построение во всем теле статически возможного пластического поля позволяет получить оценку предельной нагрузки снизу. [c.172]

В случае шарнирного опирания кромки г=а) для описания состояния во всей пластинке достаточно режима АВ, причем, очевидно, гь=а и условие (5.27) определяет предельную интенсивность поперечной нагрузки. При учете второго из уравнений (5.23) имеем [c.114]

Если работу ведут при больших ударных нагрузках на инструмент, кроме выкрашивания может происходить скол режущей кромки. Нагрузка зависит от толщины срезаемого слоя. Когда нагрузка достигает определенного для данного обрабатываемого материала и твердого сплава значения, происходят сколы пластинок твердого сплава. Поэтому предельную подачу, при превышении которой начинаются сколы, часто называют ломающей. [c.118]

Для этого каждую половинку образца помеш,ают между двумя пластинками (фиг. 268) из нержавеющей стали, служащими для передачи нагрузки. Пластинки должны иметь плоскую шлифованную поверхность размером 40 X 62,5 мм. Допускаемое отклонение от плоскости для новых пластинок составляет 0,02 мм, а для пластинок, находящихся в эксплуатации,—0,05 мм. Твердость пластинок должна быть не ниже HR 60. Половинку образца укладывают так, чтобы ее боковые грани, которые при изготовлении образцов прилегали к продольным стенкам формы, находились бы на плоскости пластинок, а упоры пластинок плотно прилегали к торцовой гладкой стороне образца, как это показано на фиг. 269. Образец вместе с пластинками помещают на нижнюю опорную самоцентрирующуюся плиту пресса размером 10 X 10 см. Рекомендуется применять пресс с предельной нагрузкой не более 50 тс (490/сн), отвечающей требованиям ГОСТа 8905—58 Прессы гидрав-414 [c.414]

Можно показать, что для многоугольника сумма 21 (< 2 Ф 1 ) всегда больше, чем 2я, поэтому нагрузка, вычисленная для круглой пластинки по формуле (169.3), оказывается меньше, чем вычисленная для полигональной пластинки по формуле (169.2). Отсюда следует, что пирамидальная схема разрушения для защемленной по контуру пластинки непригодна, у такой пластинки под действием сосредоточенной силы будет выламываться круг, переходяищй в коническую поверхность (рис. 257). Радиус этого круга неопределенен, так как предельная нагрузка не зависит от радиуса. [c.369]

Поведение пластинок и оболочек за пределами упругости, их несущая способность представляют значительный интерес для многих областей техники. Расчету пластинок и оболочек по предельному равновесию посвящена довольно обширная литература. Необходимо отметить, что фундаментальные теоремы теории предельного равновесия — статическая и кинематическая были впервые сформулированы и применены к расчету пластинок в Советском Союзе (работы А. А. Гвоздева [23]). В дальнейшем ряд задач о несущей способности пластинок был рассмотрен В. В. Соколовским [155], А. А. Ильюшиным [69], С. М. Фейнбергом [167], А. Р. Ржаницыным [141], Гопкинсом и Прагером [28] и другими авторами. Несущая способность цилиндрической оболочки при нагружении кольцевой нагрузкой была исследована впервые А. А. Ильюшиным [69]. Большое значение в развитии теории упруго-пластических оболочек имели труды Ю. Н. Работнова [133], Г. С. Шапиро, В. И. Ро-зенблюма, М. И. Ерхова. Обстоятельные обзоры работ отечественных и зарубежных авторов, посвященных проблеме упруго-пластического состояния оболочек, даны в статье Г. С. Шапиро [183] и в монографии Ходжа [203]. [c.174]

Приближённый расчёт пластинок по формуле (4.165) 28 является совершенно элементарным и даёт удовлетворительные результаты не только для оценки прогиба, но, как увидим дальше, и для оценки величины предельной нагрузки. В качестве примеров на определение зависимости прогиба пластинки от нагрузки рассмотрим круглую и прямоугольную пластинки. [c.222]

Если кромка пластинки заделана, то состояние пласТИны определяется двумя режимами. Режим АВ занимает центральную часть, а режим ВС — кольцевую периферийную, причем Гс=а. Двух уравнений (5.27) и (5.29) достаточно для определения Неизвестного радиуса гь и интенсивности предельной нагрузки. В частности, при 9= onst [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...