Выделение карбидов из хромистых сталей

Выделение карбидов из хромистых сталей [c.160]

Если в мартенсите растворены два карбидообразующих элемента, температуры образования специальных карбидов которых различаются, то на кривой 3 будет наблюдаться штриховая часть кривой 3) второе интенсивное выделение углерода из мартенсита при температуре При этой температуре возникает специальный карбид второго, бочее сильного карбидообразующего элемента Значения темпе ратуры для хромистых сталей ориентировочно равны 400—500 °С, для ванадиевых и молибденовых 500—550 °С, для ниобиевых и вольфрамовых 550—600°С [c.109]

Из сказанного ясно, что нагрев до 500—700° вызывает выделение карбидов лишь у пересыщенного аустенита, т. е. у закаленных аустенитных сталей (при содержании в них углерода более 0,04%). Склонность к интеркристаллитной коррозии аустенитных нержавеющих сталей можно устранить не только уменьшением содержания углерода, но и введением так называемых элементов-стабилизаторов — титана или ниобия, являющихся сильными карбидообразователями. При введении в сталь титана или ниобия образуются соответственно карбиды типа МС. Эти карбиды (фазы внедрения) мало растворимы в аустените. Титан и ниобий, забирая на себя углерод, препятствуют тем самым образованию хромистых карбидов и проявлению ин- [c.356]

Для образования зародыша частицы хромистого карбида концентрация атомов хрома в зоне выделения должна соответствовать средней концентрации хрома в стали. В процессе отпуска содержание хрома в карбиде возрастает выше среднего содержания его в стали, стремясь к насыщению до стехиометрического соотношения. Такое возрастание (до 90% от массы карбида) концентрации хрома, естественно, может идти только вследствие притока атомов из окружающей аустенитной матрицы. В результате этого вокруг частицы карбида образуется зона, обедненная атомами хрома. Можно предположить, что обеднение хромом матрицы произойдет только в том случае, если флуктуации с высокой концентрацией атомов хрома возникли раньше, чем углеродные. [c.117]

Хромоалюминиевую сталь ферритного класса. Nb 166 используют при температурах до 1050° С [60] в тех случаях, когда требуется устойчивость против окисления. После отжига при 850° С с последующим охлаждением на воздухе сталь имеет микроструктуру, состоящую из крупных зерен феррита и выделений хромистого карбида Me s по границам зерен (ф. 390/8). В процессе нагрева до рабочих температур карбиды хрома растворяются, поэтому сталь становится полностью ферритной. [c.32]

Рели при данном составе сплав относится к ферритному классу, то он все же будет многофазным. Основной фазой является а-раствор кроме того, в структуре будут находиться карбиды. Рели содержание хрома и углерода таково, что сплав образует при высокой температуре у-структуру, то при закалке аустенит может претерпеть превращение у >а с образованием мартенсита и других продуктов превращения. При медленном охлаждении сплава также происходит превращение у а с выделением карбидов из твердого раствора. Выпадение карбидов влечет за собой нарушение однофазности сплава, что сказьшается на коррозионной стойкости хромистых сталей. [c.195]

Такое количество углерода при нагреве выше 1000 С растворяется в аустените и, сохраняясь в нем после закалки, пересыщает его. Псюледующие нагревы, например, при сварке или при работе в условиях повышенных температур, ведут к выделению углерода из твфдого раствора и образованию хромистых карбидов. Располагаясь по границам зерен аустенита (фиг. 234, а), карбиды обедняют его в этих местах хромом. Выделение карбидов происходит при 500— 700° С. У аустенитной нержавеющей стали карбиды вызывают склонность к межкристаллитной коррозии (фиг. 234, б), [c.389]

Хромистые стали мартенситной структуры после закалки необходимо отпустить для снятия вредных напряжений. При отпуске происходит выделение карбидов хрома из твердого раствора, т. е. обеднение его хромом. Отпуск при температуре до 700° приводит к уменьшению коррозионной стойкости сплава. Отпуск при температуре выше 700° уже существенно не влияет на коррозионную стсйкость в большинстве агрессивных сред. Исключение составляет поведение сталей типа Х13 в кипяшей 65%-ной азотной кислоте. Наибольшую скорость коррозии в [c.111]

Согласно современным теоретическим воззрениям возникновение межкристаллитной коррозии в сталях объясняется выделением из твердого раствора хромистых карбидов, располагающихся по границам зерен. В высокохромистых и хромоникелевых нержавеющих сталях при их нагреве в температурном интервале 500—850° происходит выпадение из твердого раствора железохромовых карбидов (Сгре ) С. В результате выделения карбида поверхность зерна на определенной сравнительно небольшой глубине оказывается обедненной хромом это приводит к возникновению разных электродных потенциалов между зерном и его границей и способствует межкристаллитному разрушению. Экспериментально установлено, что на каждую весовую часть углерода в карбиде приходится 11—12 частей хрома и, следовательно, уменьшение содержания углерода в твердом растворе на 0,1% за счет выпадения карбидов способствует обеднению сплава хромом примерно на 1%. Обеднение твердого раствора хромом происходит неравномерно и преимущественно по границам зерен. Таким образом, граница зерна состоит из обедненного хромом твердого раствора и карбидов. При воздействии определенной коррозионной среды, содержащей кислород (вода, раствор HNO, и др.), зерно благодаря высокому содержанию хрома и железохромовые карбиды пассивируются, т. е. покрываются пленкой окислов и приобретают положительный потенциал, в то время как граница зерна обедненная хромом, плохо пассивирует, так как имеет более отрицательный потенциал. [c.73]

В случае формирования мартенситной структуры ударная вязкость сварных соединений 13%-ных хромистых сталей снижается до 0,05—0,10 МДж/м . Последующий отпуск при 650— 700°С приводит к распаду структуры закалки, выделению карбидов, в результате чего тетраго-нальность мартенсита уменьшается. После отпуска ударная вязкость возрастает до —1 МДж/м . С учетом такой возможности восстановления ударной вязкости большинство марок хромистых сталей имеет повышенное содержание углерода для предотвращения образования значительного количества феррита в структуре. Таким путем удается избежать охрупчивания стали. Однако при этом наблюдают ухудшение свариваемости вследствие склонности сварных соединений к холодным трещинам из-за высокой хрупкости околошовного металла со структурой пластинчатого мартенсита. [c.248]

При длительной выдержке в процессе старения стали ЭИ395 при 800° происходит интенсивное выделение упрочняющей фазы из твердого раствора, что делает возможным получать эту сталь с гетерогенным фазовым составом. При закалке стали ЭИ388 с 1200° и последующем охлаждении в воде происходит полное растворение упрочняющих фаз в твердом растворе. В процессе старения этой стали выделяется кубический хромистый карбид СггзСе. в котором, предположительно, происходит растворение некоторой части железа и очень небольшого количества молибдена. Кроме этого, в результате распада образовавшейся в первые этапы старения а-фазы выпадает незначительное количество тригонального карбида типа СГ27С3, в котором, по-видимому, растворяется ванадий. [c.141]

Таким образом, решающей причиной склонности хромистых и.ти модифицированных сталей к межкристал.тштной коррозии является выпадение карбидов хрома по границам зерен феррита. Так как карбиды МеазСе растворяются при температурах от 900 до 1050° С, а при 1100° С в структуре уже находятся только следы карбидов вместе с окислами железа и хрома, наличие карбидов, обнаруживаемых после охлаждения, обусловлено их выделением в этом процессе. Только высокие скорости охлаждения, достигаемые, например, эакалкой в 10% растворе КаОН, сводят их выпадение к минимуму, и, как вытекает из рис. 84, при этом и склонность к межкристаллитной коррозии становится минимальной. У стали с молибденом [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...