Свариваемость низко- и среднелегированных сталей

В низко- и среднелегированных сталях легирующие элементы вводят в основном для упрочнения. Хром и молибден способствуют некоторому повышению коррозионной стойкости стали в котловой воде и насыщенном паре. Упрочнение достигается в основном вследствие повышения склонности легированных сталей к прокаливаемости, упрочнения феррита и образования мелкодисперсных карбидов. Одновременно несколько ухудшаются пластические свойства и свариваемость. Сварку листов больших толщин из низколегированных сталей приходится проводить с предварительным и сопутствующим подогревом после сварки во избежание образования трещин становится необходимым высокий отпуск это усложняет технологический процесс и увеличивает трудоемкость изготовления. Однако снижается металлоемкость, так как вследствие более высокой прочности легированных сталей растут допускаемые напряжения. Многие низколегированные стали имеют заметно более низкую температуру перехода в хрупкое состояние по сравнению с углеродистыми. [c.107]

Существенным показателем свариваемости углеродистых, низко-и среднелегированных сталей является их стойкость к образованию твердых хрупких зон с мартенситной структурой и холодных закалочных трещин. [c.364]

Плохо сваривающиеся углеродистые низко- и среднелегированные стали. Сталь перед сваркой должна быть отожжена. Независимо от толщины свариваемых элементов и типа сварного соединения сталь необходимо предварительно подогревать до температуры не ниже 200°. [c.189]

Однако практически осуществить указанные рекомендации не всегда возможно, так как выбор низко- или среднелегированных сталей, содержащих требуемые карбидообразующие элементы, весьма ограничен. Более приемлемой в этом отношении может быть предварительная облицовка свариваемых кромок используемой низко- или среднелегированной стали слоем металла, содержащего нужные карбидообразующие элементы. Однако и это нельзя признать способом, полностью решающим проблему сварки разнородных сталей. Обусловлено это тем, что во многих случаях для предупреждения миграции углерода металл облицовочного слоя получается такого состава, при котором в нем неизбежно образуются трещины либо в процессе вьшолнения облицовки, либо при последующей сварке. [c.630]

В руководящих документах различных отраслей промышленности приводятся рекомендации по подогреву свариваемых стыков низко- и среднелегированных сталей перед сваркой. [c.47]

Приведенные на рис. 11.11 и 11.12 графики позволяют ориентировочно определять составы разнородных свариваемых низко-и среднелегированных сталей, при которых нагрев не будет вызывать образования диффузионной неоднородности по углероду на границе сплавления. Для этого содержание легирующих элементов в каждой из сталей должно быть таким, чтобы вызвать одинаковую степень обезуглероживания в сварном контакте на нелегированной стали. Собственно, такой же принцип может быть заложен в основу получения устойчивых к образованию структурной неоднородности в участке сплавления сварных соединений низко- и среднелегированных сталей с аустенитными сталями или швами, а также хромистых ферритных сталей с аустенитными. [c.302]

Легированные стали часто разделяют на три группы низко-, средне- и высоколегированные. В зависимости же от микроструктуры, получаемой при охлаждении на спокойном воздухе стандартных образцов, нагретых выше Лсз, эти стали разбивают на четыре структурных класса 1) перлитный 2) мартенситный 3) феррит-ный 4) аустенитный. Низколегированные стали относятся-к перлитному классу, среднелегированные — к перлитному или мартен-ситному, высоколегированные стали — к мартенситному и последующим двум классам. Дяя свариваемости каждой из названных групп сталей характерны свои особенности. [c.330]

Углерод повышает прочность, снижает пластичность и вязкость легированной стали он также повышает чувствительность к перегреву и закаливаемости стали и поэтому оказывает отрицательное влияние на ее свариваемость. Увеличение содержания углерода в стали при обычных условиях сварки способствует образованию трещин в околошовной зоне и шве. В современных низколегированных сталях содержание углерода находится в пределах 0,18—0,25%. В сталях, к свариваемости которых предъявляют повышенные требования, содержание углерода не должно превышать 0,12—0,14%. Низко- и среднелегированные конструкционные стали повышенной прочности, содержащие до 0,45% углерода, сваривают с предварительным подогревом, подвергая сварные соединения последующей термической обработке. Влияние углерода усиливается при повышенном содержании в стали марганца, хрома и ряда других элементов. [c.14]

Весьма перспективными являются низко- и среднелегированные высокопрочные конструкционные стали, свариваемые в упрочненном состоянии [6] и эксплуатируемые в состоянии после сварки или после отпуска (в зависимости от требований к сварным соединениям и габаритам конструкций). [c.402]

Поскольку положение точки 1 для различных свариваемых низко- и среднеуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей мало изменяется и всегда остается в нижней угловой области, то можно считать, что при сварке этих сталей с присадочными материалами типа Х18Н10 в зоне сплавления получаются в основном сплавы с мартенситно-аустенитной структурой. Мартенсита в них тем больше, чем выше степень проплавления и доля участия свариваемой стали. При проплавлении до 20 % зона сплавления близка к чисто аустенитной, при проплавлении более 50 % зона сплавления близка к чисто мартенситной. Отсюда можно сделать заключение, что материал типа Х18Н10 не следует применять для сварки углеродистых, низко- и среднелегированных сталей. Недопустимо применение таких материалов для сварки сталей G повышенным содержанием углерода (более 0,15 %), так как в этом случае образующийся в зоне сплавления мартенсит будет высокоуглеродистым и хрупким, что опасно при эксплуатации. [c.292]

Использование технологии сварки плавлением неаустенитных сталей аустенитными швами непрерывно расширяется. В некоторых случаях такая технология является наиболее удобной, а в некоторых практически незаменимой. Особенно удобна технология сварки аустенитными электродами неаустенитных сталей при монтажных работах и ремонте крупных аппаратов, где трудно осуществить термическую обработку сварных соединений после сварки неаустенитными электродами, дающими металл шва, по составу близкий к свариваемой стали. Но даже при сварке не в процессе монтажа, а в цехе использование технологии с образованием аустенитных швов на неаустенитных сталях имеет преимущества перед технологией с образованием сварного соединения со швами, по составу близкими к свариваемой стали. Например, при сварке высокохромистых коррозионно-стойких и жаростойких сталей использование присадочных материалов, дающих высокохромистый металл шва, нерационально из-за его низкой технологической прочности и высокой хрупкости. При сварке среднеуглеродистых низко- и среднелегированных сталей, термически обработанных на высокую прочность (ЗОХГСА, ЗОХГСНА и др.), использование среднеуглеродистых легированных присадочных материалов связано с опасностью получения в шве трещин, не говоря уже о том, что и технология сварки в этом случае осложняется необходимостью подогрева, замедленного охлаждения после сварки и термической обработкой сварных соединений. [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...