Варианты задания 19 (ПО) Варианты задания

Другие указания о порядке деталирования приведены в учебниках там же имеются примеры выполненных в процессе деталирования рабочих чертежей деталей. Подобный пример имеется и в настоящем Сборнике заданий (рис. 210 и 211). На рис. 210 приведен сборочный чертеж цанговой оправки, состоящей из шести детален. Этот чертеж является заданием 19 к варианту 33. По сборочному чертежу цанговой оправки на рис. 211 выполнены рабочие чертежи двух деталей корпуса и цанги. На чертежах нанесены все необходимые размеры, знаки шероховатости поверхностей и посадки (размеры 0 40А и 0 40С), Чертежи других деталей в целях экономии места не приведены. [c.231]

Задача 32 (рис. 5.19 а-б, по варианту). Построить линии пересечения конуса вращения с плоскостями. Задание выполнить в трех проекциях с обязательным обозначением характерных (опорных - на контурных образующих) точек и соединением их линиями связи (тонкая сплошная линия). Построить развертку конуса. Образец задания и его выполнения показан на рис. 5.20 а-в. [c.107]

Ответить на вопросы тестового задания по варианту (рис. 22.16...22.19). Содержание тестового опроса. [c.436]

Выполнить 2-3 детали (позиционные обозначения обведены кружком) сборочного чертежа изделия (рис. 23.19-23.22, по варианту) с учетом требований, изложенных в главах 22 и 23. Пример - на рис. 23.86. Чертежи с заданиями приведены также в Приложении 8 на компакт-диске. Номер варианта указан двумя первыми цифрами обозначения. Для определения размеров деталей компьютерное изображение сборочного чертежа необходимо довести до натуральных размеров (или представить в удобном масштабе), после чего снимать размеры деталей, указанных для деталирования с учетом масштаба. [c.470]

Замечание 2. Авторы уже подчеркивали, что вариант (18) целесообразно принимать при заданном пути деформирования, теорию (19) — при задании напряжений, а соотношения (20) — пути неупругого деформирования. Сказанное, конечно, не означает, что по указанным вариантам теории нельзя решать другие задачи сложного нагружения. На самом деле решение задач лишь усложняется. Надо предложить лишь приближенные методы решения. Авторы разработали несколько приемов решения любых задач сложного нагружения. Наиболее эффективным оказался следуюш,ий метод для задач жесткого нагружения сначала надо решить систему соотношений (18) и в качестве первого приближения подставить решение задачи в другие типы соотношений. Если же задано мягкое нагружение, то сначала решается система уравнений (19), и, взяв решение в качестве первого приближения, переходят к решению систем (18) или (20). [c.425]

Примечание. Варианты заданий к листу № 19,6 — см. фиг. 260, объекты для рисунков с натуры подбираются несложные, не имеющие мелких деталей. Лист № 23 выполняется по образцу фиг. 278. [c.174]

По /max = 20 мм и Y из номограммы в получаем для заданного /max варианта у=15, 17, 19. Если для заданных /щах и ф не существует возможных значений у, то принимаем решение на уменьшение частоты сканирования, что соответствует увеличению /шах- [c.122]

В задании приняты следующие обозначения /п —масса шарика Va — начальная скорость шарика т — время движения шарика на участке АВ (в вариантах 1, 2, 5, 8, 14, 18, -20, 21, 23, 24, 27, 30) или на участке BD (в вариантах 3, 4, 6, 7, 9 — 13, 15—17, 19, 22, 25, 26, 28, 29) / — коэффициент трения скольжения шарика по стенке трубки Л, — начальная деформация пружины /г —величина наибольшего сжатия пружины с — коэффициент жесткости пружины Я —наибольшая высота подъема шарика s —путь, пройденный шариком до остановки. [c.194]

По заданной мощности N подбираем сечение ремня, используя данные из табл. 21. В данном случае можно принять любой тип ремня — В или Г, причем конструкторы часто ведут два параллельных расчета и выбирают наиболее целесообразный вариант, сообразуясь с техническими и экономическими показателями расчета. В целях сокращения изложения ведем расчет только для ремня типа В (ГОСТ 1284—57). Размеры сечения ремня профиля В согласно табл. 22 (рис. 24) принимаем при угле фо = 40° Ор = 19 мм а = 22 мм h = 13,5 мм. [c.239]

При оценке относительной целесообразности вариантов сочетаний чисел зубьев по зависимостям (6.18), (6.19), обеспечивающих передаточное число редуктора, близкое к заданному, необходимо сравнить прочность зубчатых колес на изгиб как с внешними, так и с внутренними зубьями с учетом конкретных значений коэффициентов смещения. [c.121]

Под воздействием струи, вытекающей из канала управления, сечение основной струи, в котором происходит изменение характера течения, смещается в сторону канала питания. Расположение приемного канала выбирается так, чтобы в отсутствие управляющего воздействия переходное (для заданного давления питания) сечение струи находилось несколько дальше вниз по течению, чем входное отверстие приемного канала. При подаче управляющего воздействия это сечение, смещаясь, должно выходить за пределы приемного канала. Характеристика одного из вариантов струйных элементов данного типа представлена на рис. 19.2, б [51]. В этом элементе диаметр канала питания был равен 0,75 мм. [c.208]

Предполагается, что известны приведенные в табл. 19.1 вероятности выпадения каждой из граней как для правильной, так и для поддельной костей. По известным значениям мы вычисляем вероятности возможных наблюдений х суммы очков на обеих игральных костях. Эти вероятности зависят от того, состоит ли пара из правильных костей или поддельных, и соответствуют рассмотренным ранее вероятностям р (л 5ЛА) я р х К). Для каждого допустимого значения х рассматривают все возможные варианты его получения и вероятности этих вариантов суммируют. Например, при заданном F сумма 2 может быть только при одновременном выпадении 1 на обоих костях, что случается с вероятностью (1/6) (1/6) = 1/36 = 4/144. Аналогично при заданном Т сумма 4 может быть при выпадении 2 и 2, 1 и 3 или 3 и 1, так что [c.325]

Оператор с меткой I в программе па языке ФОРТРАН показывает, что при вводе Л/ с перфокарты используется спецификация 12. Затем в этой программе идет оператор DO , обеспечивающий оргаипзацию внешнего цикла, т. е. цикла расчетов одного варианта. Следующие два оператора обеспечивают ввод первой строки массива исхо.тиых данных, т. е. параметров задания для первого студента. Затем на печать выдается заголовок Вариант А (I) . После этого второй оператор DO обеспечивает организацию вычислений реакций в кинематических парах для различных значений угла ф, В программе предус-мотрепы эти вычисления для 19 значений ф в диапазоне О ф я. При этом начальное значение равно нулю, приращение, или шаг по ф, равно 10° (я /18). [c.26]

Достаточно простым и эффективным способом феноменологического моделирования процесса разрушения как для однородных материалов, так и для компонентов КМ с учетом их взаимодействия при реализации явных схем расчета являются корректировка напряжений в расчетных ячейках или дискретных элементах при превышении напряжений, деформаций или их комбинаций заданных предельных значений и последующее изменение жесткостных соотношений между приращениями деформаций п напряжений. Некоторые варианты таких способов моделирования разрушения в однородных материалах приведены в работах [100, 109, 136]. Образование в теле несплошностей или трещин требует использовать в расчетах трудоемкие алгоритмы перестройки сетки [52, 53] с выделением способных поверхностей и отслеживанием взаимного расположения границ образовавшихся пустот. Существенное упрощение таких алгоритмов достигается включением в расчет разрушенных элементов , которые представляют собой дискретные элементы или лагранжевы ячейки из материала с измененными (ослабленными) жесткостными свойствами. При этом не возникает необходимости в перестройке сетки и выделении свободных поверхностей. Описание разрушенного материала может быть проведено на континуальном уровне путем включения в определяющие соотношения — закона связи между напряжениями, деформациями и их приращениями — дополнительных параметров плотности, пористости, микроповрежденпп и других феноменологических величин, изменение которых задается функциональной связью, полученной в результате обработки экспериментальных данных, например по откольному разрушению [9, 19, 34, 50, 61, 70, 108, 153, 155-157, 187, 210]. К этим вопросам примыкают исследование и разработка моделей пористых материалов [108, 185, 211, 212], например, для определения зависимости давления от плотности и пористости, модуля сдвига и предела текучести от величины пористости материала. [c.30]

Графики изменения коэс ициентов Н и А, характерные для разных типов балок жесткости, показаны на рис. 8.19 и 8.20. По значениям этих безразмерных коэффициентов можно судить о степени опасности возникновения флаттера при различной конфигурации поперечного сечения балки жесткости моста. Они не зависят от таких характеристик сооружения, как его частота. Отметим, что самое малое значение приведенной скорости, отвечающее любому заданному положительному значению коэффициента А1 на рис. 8.19, ooтвeт tвyeт поперечному сечению № 1 (первоначальный вариант Такомского моста). Чувствительность к флаттеру характерна для балок жесткости со сплошной стенкой или при Н-образной форме поперечного сечения, которые поэтому больше не применяются в проектах висячих мостов. [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...