Балка защемленная по обоим концам

На рис. 5.23 показана одна из самых простых систем, представляющая собой две параллельные, защемленные по обоим концам балки, соединенные в точках 1 и 2 упругим элементом [c.235]

Рис. 5.23. Две параллельные защемленные по обоим концам балки с вязко-упругой связью при действии возбуждающей колебания силы F.

Рис. 5.24. Параллельные защемленные по обоим концам балки с дополнительной вязкоупругой связью (возбуждение колебаний передается через опоры)

При Ji/t 3 < 1 первая резонансная частота колебаний для балки 2 меньше, чем для балки 1, поэтому здесь характерны зависимости, показанные на рис. 5.25, а. Из рисунка видно, что при малых значениях параметра Г пик кривой, соответствующей более низкой резонансной частоте, ниже пика для более высокой резонансной частоты при увеличении параметра Г второй пик снижается и становится ниже первого пика. Как было показано ранее, эффективный коэффициент потерь rii для защемленной по обоим концам балки при возбуждении колебаний вибратором, [c.240]

Пример использования многослойного демпфирующего покрытия для защемленной по обоим концам балки (все слои из одного материала] [c.309]

Рис. 6.65. Зависимость коэффициента потерь Т1 от температуры Т при колебаниях защемленной по обоим концам балки с многослойным демпфирующим покрытием (для 3-й формы колебаний с частотой 1100 Гц)

При наличии многих пролетов целесообразно применять метод распределения моментов, сущность которого сводится к следующему. Первоначально мысленно вводят на опорах закрепления, препятствующие поворотам опорных сечений балки (фиг. 88, а). Тогда в пределах каждого из пролетов балка окажется жестко защемленной по обоим концам (если пролет крайний и в конце — шарнир, то соответствующий пролет будет жестко защемленным на одном конце). Под действием нагрузки [c.63]

Рис. 7.З. Пример-. Защемленная по обоим концам балка.

Вильчатый вариант соединения допускает изменение посадки по диаметру В и появление зазора при одновременном уменьшении зазора Д. Однако даже при наличии этих зазоров изгибная жесткость ротора изменяется значительно меньше, чем в случае, показанном на рис. 4.48, а, б, так как имеет место заделка штифтов как балки, защемленной с обоих концов. [c.196]

Принятое правило знаков иллюстрировано на рис. 116, где изображена двутавровая балка, защемленная на обоих концах от закручивания и депланаций и нагруженная по середине пролета закручивающим моментом М (опоры для ясности на этой фигуре не изображены). [c.167]

Определить опорные моменты балки пролетом /, защемленной обоими концами и нагруженной распределенной по треугольнику нагрузкой с интенсивностью у одной опоры нуль, а у другой — q. [c.213]

Н. В. Маттес [247] рассмотрел работу балки, защемленной по обоим концам и лежащей на упругом основании. Автор вывел формулы для различных факторов упругого равновесия балки в зависимости от функций (сведенных в таблицы), отражающих переменность коэффициента основания, величины распора и т. д. [c.87]

В работе Адкинса [5.24] дано прямое решение для настроенного демпфера, установленного в середине пролета защемленной по обоим концам балки, когда возбуждение колебаний передается через опоры. Здесь также [c.227]

Для того чтобы понять, почему настроенные демпферы могут быть эффективными при управлении динамическими перемещениями некоторых конструкций и оказываются малоэффективными в других конструкциях, рассмотрим выражения для энергии двух различных типов конструкций с настроенными демпферами. Первый тип такой конструкции — защемленная по обоим концам балка с настроенным демпфером, установленным в середине пролета. Если демпфер настроен на основную форму колебаний, то он будет лишь незначительно влиять на формы, соответствующие высшим частотам колебаний. Сказанное останется справедливым даже в том случае, если бы демпфер можно было спроектировать так, чтобы он обеспечивал такое же поглощение энергии за один цикл колебаний третьей формы, что и на частоте, примерно в 5,5 раз большей частоты первой формы. Установленный в середине пролета демпфер не влияет на вторую форму колебаний, поскольку он располагается в узловой точке. Коэффициент потерь t] для балки с демпфером равен г ,г = Ds/2nUs, где Us — суммарная энергия балки и демпфера (5.25]. В случае защемленной по обоим концам балки энергия [c.228]

Опыты по определению эквивалентного комплексного модуля упругости для многослойного демпфирующего покрытия проводились на защемленных по обоим концам или жестко защемленных на одном и свободно на другом конце балках, причем варьировались волновое число п, толщина подкрепляющего слоя Не, толщина клеевого слоя Но, число слоев N, температура Т и частота колебаний to, а в качестве демпфирующего материала использовались слои акриловой смолы. Найденный с помощью эксперимента комплексный модуль упругости клеевого слоя использовался для определения Ев и г в для каждого значения температуры и резонансной частоты колебаний, после чего вычислялся параметр поперечного сдвига gu- Параметр Кп определяется как длина шарнирно опертой балки, имеющей такую же резонансную частоту для соответствующей формы колебаний. По найденным из эксперимента значениям параметра Лл для соответствующей формы колебаний и резонансным частотам со и (о о колебаний соответственно демпфированной и недемпфированной балок с помощью формул Оберста определяются значения Ее и г]е для демпфирующего покрытия. Было обнару- [c.308]

Рис. 6.38. Зависимости коэффициента потерь т) и резонансной частоты колебаний /п для соответствующих форм от температуры Т для защемленной по обоим концам балки с многослойным демпфирующим покрытием при Не = = 0,13 мм и ffn — 0,05 мм (а —три слоя с клеем типа I б — три слоя с жлеем типа II).

На рис. 6.65 показано влияние применения указанного способа демпфирования на приведенные демпфирующие характеристики однопролетной защемленной по обоим концам балки, толщина и частота колебаний которой совпадают с соответствующими параметрами панелей вертолетов. Из рисунка видно, как можно достичь высоких демпфирующих характеристик в широком диапазоне температур от —32 до - -93,3 °С с помощью подбора соответствующих демпфирующих материалов. [c.350]

В качестве примера рассмотрим случай защемленной по обоим концам балки с симметричной относительно середины ее пролета нагрузкой, взяв за координаты концов балки х = а (рис. 2.13). В этом случае прогиб будет HMMeTpn4HjiiM и может быть описан симметричными формами колебаний при защемленных концах, которые удовлетворяют концевым условиям. Используя ряд, построенный по указанным формам таким же образом как в 2.4 был испЬльзован ряд по синусам, для прогиба ы (ж> и нагрузки р(.х) получим [c.95]

Теперь рассм9трим балку АВ (фиг. 247, а), защемленную обоими концами. Под действием поперечной нагрузки Р ось балки изогнется, как показано на чертеже. При этом концевые сечения останутся неподвижными. В защемленных сечениях появятся вертикальные реакции Уд и Уд и реактивные моменты Л1д и Мд. Для определения четырех неизвестных реакций статика по-прежнему дает только два уравнения. Следовательно, в этом случае балка является дважды статически неопределимой. [c.248]

Б. В а Л К И, статически неопределимые. Балка, защемленная одним концом и опертая на другом (фиг. 17) или защемленная обоими концами (фиг. 18), статически неопределима. Статически неопределп-. мая балка по сравнению со статически определимой имеет следующие особенности 1) общее число неизвестных в опорных реакциях в общем случае действия сил больше трех, следовательно они не м. б. найдены помощью трех ур-ий равновесия статики 2) наличие лишних закреплений (см. Статически неопределимые системы) уменьшает изгибающие моменты в пролете балки, а также и [c.138]

Таким путем можно определить частоту свободных поперечных колебаний многопролетной балки, лежащей на жестких точечных опорах, с любой степенью точности. Метод последовательных приближений этого типа был разработан Гогенэмзером и Прагером в применении к задаче расчета частот свободных поперечных колебаний многоопорной балки с известными условиями крепления на обоих крайних сечениях. Ими же была решена задача определения необходимой жесткости упругого защемления на одном из концов двухопорной балки по заданной частоте свободных колебаний и получено общее выражение, лежащее в основе всего метода. [c.230]

Если вал червяка с одной стороны опирается на сдвоенный радиально-упорный (шариковый или роликовый) подшипник, а с другой — на радиальный подшипник, то его при расчете на прочность и жесткость можно рассматривать как балку, одним концом защемленную, а другим шарнирно опертую. В этом случае стрела прогиба при той же длине червяка будет меньше, чем лля случая гнарнирного опирания на обоих когщах, и может быть подсчитана по следующей приближенной формуле [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...