Общие условия лучистого теплообмена тел

Система уравнений (2-1) — (2-3) описывает массо- и теплообмен между жидкостью и поверхностью твердого тела. Теплоподвод к наружной стенке канала задается в общем случае как функция координаты и времени и не зависит от параметров потока. Такое условие хорошо соблюдается при лучистом теплообмене (например, в топках паровых котлов), ядерных реакторах с однофазным теплоносителем и др. [c.25]

В качестве примера на рис. 3.1 приведены результаты расчета удельного теплового потока в условиях сложного теплообмена на строительной конструкции высотой 0,4 м, размером в плане 1X1 м , температурой излучающей среды Г = 600 К и температурой поверхности Г >=500 К. Приведенная степень черноты системы е=0,9, коэффициент взаимной облученности г()2-1 = 1. С увеличением значения безразмерной оптической характеристики газовой среды Ви увеличивается доля конвективной составляющей и уменьщается доля лучистой составляющей в суммарном значении удельного теплового потока при общем уменьшении его значения. В диапазоне изменения 1<Ви<10 преобладающее влияние на процесс сложного теплообмена оказывает лучистый перенос тепла. Причем для практически интересных с точки зрения пожара значений Ви=1—2 доля конвективной составляющей в сложном теплообмене составляет 6—15 %. При значениях Ви>20 влияние лучистого теплообмена практически не сказывается. [c.71]

Методика расчета теплообмена в пламенном пространстве печи в условиях равномерно распределенных лучистых потоков от факела при равномерной степени черноты газов, заполняющих пламенное пространство, впервые предложена В. Н. Тимофеевым. Метод заключается в составлении общего баланса энергии каждой поверхности, участвующей в теплообмене излучением в рабочей камере. [c.57]

В общем случае рассматриваемое тело может участвовать в лучистом теплообмене со всеми окружающими его телами. Это условие позволяет получить зависимости, выражающие свойство замыкаемости. [c.396]

Таким образом, процессы сжигания топлива и теплообмен в высокофорсированных топочных камерах в отличие от больших слабонапряженных топок имеют ряд особенностей. К числу этих особенностей относятся повышенные скорости газового потока, вследствие чего лучистый теплообмен сопровождается конвективным, составляющим значительную долю от общего тепловосприятия небольшие объемы топочного пространства, характеризуют высокими удельными тепловыделеьшями и поглощениями тепла экранными поверхностями в условиях повышенного давления и высокой [c.225]

Посмотрим, как обстоит дело с применением свойства взаимности к рассматриваемому стучаю облучения. В формулах (4-147) и (4-148) под знаком интеграла содержится величина е,- (ф, 1р), которая зависит от угла между направлением луча и нормалью к поверхности. Этот угол в общем случае различен для двух встречных лучей. Поэтому формула (4-148) будет давать разные значения в зависимости от того, какую поверхность принять за излучающую. Отсюда следует, что свойство взаимности во второй формулировке и формулы (4-27) и (4-28) в общем случае будут неприменимы. Однако для некоторых частных случаев они будут справедливы. Это получается, когда, -соблюдаются следующие условия степени черноты зависят только от угла ф между направлением луча и нормалью к поверхности величины степеней черноты при одинаковых ф одинаковы для обеих поверхностей поверхности расположены таким образом, что для двух встречных лучей углы ср/ и ср одинаковы . Последнее получается при лучистом теплообмене между Двумя произвольными параллельными поверхностями и между поверхностями, составляющими часть поверхности щара или цилиндра. [c.149]

Прежде всего не особенно высокие лучистые потоки мы будем иметь при режимах сравнительно медленной смены частиц (или их групп — пакетов ) около поверхности теплообмена (стенки). В этих условиях [Л. 223] обычный, подсчитываемый по разности температур стенки и ядра слоя коэффициент теплообмена по сути дела является коэффициентом теплопередачи из-за двух последовательно включенных между стенкой и ядром слоя термических сопротивлений — сопротивления пристеночной газовой прослойки и сопротивления самого пакета. Приближенно принимается, что лучистый обмен не сказывается на термическом сопротивлении пакета. Однако он уменьшает контактное сопротивление газовой прослойки, действуя параллельно с кондукцией и конвекцией. Очевидно, что при медленной смене пакетов, т. е. в условиях, когда не контактное сопротивление лимитирует общий теплообмен, сколь угодно высокое значение коэффициента теплообмена излучением не в состоянии существенно увеличить суммарный коэффициент теплопередачи. Это значит, что при медленной смене частиц у стенки температура их успевает настолько приблизиться к температуре стенки, что и лучистый, и кон-дуктивно-конвективный потоки чрезвычайно ослабевают, а эффективное а, подсчитанное по разности температур стенки и ядра слоя, становится во много раз меньше истинного, отнесенного к неизвестной действительной разности температур стенки и ближайшего к ней ряда частиц. [c.98]

В существующих решениях используются в основном прямые методы учета излучения, заключающиеся в следующем лучистая составляющая, взятая в форме выражения для результирующей плотности излучения, включается в уравнение энергии, которое рассматривается совместно с уравнениями движения и неразрывности при соответствующих граничных условиях для вычисления температурного поля. Наиболее полно такая постановка задачи сформулирована Е. С. Кузнецовым [2]. Прямые методы, применяемые обычно для ламинарного пограничного слоя, приводят к необходимости решать сложные нелинейные интегродифферен-циальные уравнения, что практически, в общем случае, не представляется возможным. К одной из первых попыток учета излучения движущихся газов следует отнести работу М. Т. Смирнова [3]. Наиболее полно идеи этого метода развиты В. Н. Адриановым и С. Н. Шориным [4]. В работе последних рассматривается движение серого излучающего нетеплопроводного газа в канале заданной конфигурации. Задача сводится к нелинейному дифференциальному уравнению простейшего типа, которое берется в квадратурах. Вычисляются температурное распределение в потоке и некоторые теплообменные характеристики, применяемые в теплотехнических приложениях. [c.133]

Чем выше сопротивление теплопередаче наружного ограждения, тем выше температура и интенсивнее тепловое излучение его внутренней поверхности. Чем ниже температура воздуха в помещении, тем большую роль в теплопотерях играет излучение. При этом температура внутренней поверхности ограждения играет более важную роль, чем температура воздуха в помещении, так как внутренние поверхности с низкой температурой особенно интенсивно поглощают тепловое излучение человека, вызывая в некоторых случаях переохлаждение его организма. Из рис. 1 видно, что теплопотери излучением в общем теплообмене человека с окружающей средой при нормальных условиях составляют около половины, испарением воды через кожу и из легких — около 20 7о, конвекцией и теплопроводностью — около 30%. Лучистое тепло от комнатных предметов и поверхностей огражде- [c.6]

ЛУЧЙСТЫЙ ТЕПЛООБМЕН (радиационный теплообмен, лучистыЁ перенос), перенос энергии от одного тела к другому (а также между частями одного и того же тела), обусловленный процессами испускания, распространения, рассеяния и поглощения эл.-магн. излучения. Каждый из этих процессов подчиняется определ. закономерностям. Так, в условиях равновесного теплового излучения испускание и поглощение подчиняются Планка закону излучения, Стефана — Больцмана закону излучения, Кирхгофа закону излучения, распространение эл.-магн. излучения — закону независимости лучистых потоков (принцип суперпозиции). Рассеяние и поглощение в общем случае определяются свойствами в-ва (составом, темп-рой, плотностью). [c.353]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...