ТЕРМИЧЕСКАЯ Усталость — Характеристики и кривые

В случаях, когда детали подвергаются действию длительных термоциклов (десятки минут и более), предельное состояние материала в основном определяется характеристиками длительной прочности [60]. При этом кривые термической усталости, пред- [c.168]

Рассматривая в качестве характеристики сопротивления термической усталости число теплосмен до распространения трещины на заданную глубину (например, до L = 0,5 мм, что согласуется с испытаниями трубчатых образцов с толщиной стенки около 1 мм), можно получить кривые долговечности в виде зависимостей числа циклов от величины упругопластической (пластической) деформации за цикл при варьируемых граничных условиях теплообмена в различных окружающих средах. [c.66]

Практика показывает, что углы наклона кривых усталости при изгибе, характеризующие сопротивление зубьев циклическим перегрузкам, изменяются в широких пределах в зависимости от режимов химико-термической или деформационной обработки. Значение показателя степени кривой усталости при расчете на изгибную выносливость для исследованных цементованных сталей составляет 2,2-13,9 [52]. Определение допускаемых напряжений необходимо проводить на основе характеристик кривых усталости или значений базовых пределов выносливости и показателей степени д для выбранных материалов с учетом коэффициентов КуИ Из зависимости (5.1) следует, что изменение допускаемых напряжений с учетом характеристик кривых усталости и упрочненного слоя можно определить на основе соотношения [c.119]

Возможность ускоренной оценки влияния технологических факторов доказана при исследовании влияния режима термической обработки и вида чистового шлифования на характеристики рассеяния предела выносливости стали ЗОХГСА (работа проводилась совместно с Киевским политехническим институтом). Испытаниям на усталость при изгибе с вращением подвергались образцы из стали ЗОХГСА после закалки с высоким (630°С), средним (510°С) и низким (190°С) отпуском, шлифованные обычными наждачными и алмазными кругами до одинаковой степени чистоты поверхности (8-й класс). Определение характеристик рассеяния пределов выносливости, осуществленное по двум методам — экстраполяции кривых усталости и возрастающей нагрузки, показало, что среднее значение предела выносливости повышается при снижении температуры отпуска приблизительно в соотношении 1 1,3 1,6. При этом среднее квадратическое отклонение также увеличивается, а рассеяние, характеризуемое коэффициентом вариации, остается практически неизменным. Замена обычных кругов алмазными в случае шлифования до одинаковой степени чистоты, поверхности не отразилась существенно на указанных характеристиках при всех трех режимах термообработки. Достигнутая экономия времени (1,3-10 циклов при возрастающей нагрузке, вместо 4,7-10 при постоянной амплитуде напряжений) и образцов (90 шт. вместо 500 шт.) свидетельствует [c.188]

Как следует из изложенного, использование кривых усталости, полученных при жестком нагружении, дает результаты, не идущие в запас прочности для квазистатических разрушений. Кривая 1 консервативна во всем диапазоне чисел циклов. Применение в расчетах характеристик прочности зоны, ответственной за разрушение (зона термического влияния для стыкового шва), обеспечивает лучшее соответствие результатов расчета экспериментальным данным. [c.282]

Влияние покрытий на эксплуатационные характеристики жаропрочного сплава, применяемого при изготовлении лопаток газовых турбин, изучалось [223] на установке Коффина с построением кривых термической усталости. Для выяснения характера разрушения оценивали изломы и проводили металлографический анализ микрошлифов продольного сечения. Многокомпонентные покрытия СоСгА1 , КЮтА1 , Ni o rAlY наносились на образцы с применением электронно-лучевой технологии со скоростью конденсирования 2 мкм/мин. [c.129]

В связи с этим использование Ао в качестве характеристики нагружения затруднительно, хотя и было бы желательно для упрошения расчетов долговечности. В случаях, когда размах Ло стабилизируется, возможно использование Дет для расчетов и построения кривых термической усталости в координатах Ло—Л/, при этом значение Ап выбирают для числа циклов Л р/2, где Л р — число циклов до разрушения. [c.56]

Расположение кривых термической усталости коррелирует с характеристиками прочности и пластичности исследуемых сплавов при соответствующих температурных режимах. При малых числах циклов (vV/<3-10 ), когда пластическая деформация в цикле значительна и существенна ее роль в формировании предельных повреждений, менее прочным оказывается и менее пластичный сплав ХН51ВМТЮКФР (долговечности различаются в 2...8 раз). При больших числах циклов, когда пластическая деформация в цикле мала, более прочным оказывается менее пластичный сплав ХН51ВМТЮФР, имеющий более высокие характеристики кратковременной и длительной прочности при данных условиях испытания. [c.61]

В работах П. И. Котова (1961) и Н. С. Можаровского (1963) была показана возможность представления характеристик теплостойкости материалов при различных температурных режимах в виде единой кривой термической усталости. [c.419]

Расчет базируется на использовании характеристик материала, полученных в результате испытаний на термическую усталость моделей с разными концентраторами напряжений по методике [118]. Он позволяет прогнозировать т моусталостное разрушение ди9ка, если реальный цикл его работы по своим температурно-временным параметрам близок к лабораторному, принятому при испытании моделей. Кривые термической усталости, полученные по методике [299] для плоских моделей для испытанных материалов, показали хорошее соответствие с результатами испытаний по методике Коффина на трубчатых образцах (рис. 7.17). [c.486]

Твердые сплавы, широко применяемые в промышленности в виде режущих и формоизменяющих инструментов, подвергаются разнообразным механическим и термическим переменным нагрузкам. Достаточно указать на реншм прерывистого резания при токарной обработке, на фрезерование, глубокую вытяжку, прессование и штамповку с помощью твердосплавных инструментов. Оптимальное использование соответствующих инструментов требует знания с достаточно высокой точностью характеристик усталостной прочности описанных сплавов [1]. Вследствие хрупкости твердых сплавов при построении кривых Велера необходимо испытывать большое количество образцов, что приводит к повышенному расходу материала и увеличению времени испытаний. В настоящей работе впервые представлены результаты исследований по распространению усталост- [c.258]

В качестве базовых характеристик используют такл е кривые усталости и длительной прочности, пластичности и ползучести при экстремальных температурах термического цикла неизотермпче-ского режима нагружения. [c.127]

На основе рассмотренного примера видим, что использование ориентировочных значений коэффициентаК и показателя степени кривой усталости без учета глубины упрочненного слоя и размера опасного сечения зуба может привести к завышению допускаемых напряжений и снижению долговечности, особенно в условиях, близких к малоцикловой усталости. Поэтому значение допускаемых напряжений для зубчатых колес с поверхностным упрочнением переходной поверхности должно определяться дифференцированно в комплексе со значениями коэффициента смещения х, механическими характеристиками конструкционной стали, способом химико-термического или деформационного упрочнения, с учетом относительной глубины упрочненного слоя А, а также их влияния на показатель степени кривой усталости д . [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...