Ползучесть при продольном сдвиге

Ползучесть при продольном сдвиге [c.97]

Характеристика степени ползучести однонаправленно-арми-рованного пластика при продольном сдвиге тщх определяется [c.99]

Пример № 3.3. Построить кривую ползучести однонаправленно-арми-рованного стеклопластика на фенолоформальдегидном полимерном связующем при продольном сдвиге. [c.100]

Кривая ползучести однонаправленно-армированного стеклопластика на фенолоформальдегидном связующем при продольном сдвиге согласно зависимостям (3.32) и (3.33) описывается выражениями [c.101]

В предыдущих разделах было показано, что в однонаправленно-армированных пластиках практически отсутствует ползучесть при нагружении в направлении армирования, но она сильно выражена при нагружении в поперечном направлении и при продольном сдвиге. Можно предположить, что при нагружении армированного пластика в направлении армирования деформации, возникающие в поперечном направлении, не зависят от длительности нагружения. Аналогичное предположение о том, что и деформации, возникающие в направлении армирования, не изменяются во времени при статическом нагружении в поперечном направлении, является выражением условия симметричности матрицы податливости однонаправленно-армированного пластика в любой момент времени. [c.106]

Продольный изгиб сжатого трехслойного стержня с начальным прогибом с учетом нелинейной ползучести внешних слоев и ползучести заполнителя при сдвиге рассматривался в [259]. Критическое время здесь предлагается определять как резким возрастанием скорости прогиба, так и достижением уровня заданных напряжений или деформаций. [c.267]

Ползучесть при продольном сдвиге. Продольный сдвиг моносяоя - это вид нагружения, при котором наиболее сильно проявляются вязкоупругие свойства полимерного связующего. Для определения ползучести монослоя по де-формативным свойствам компонентов воспользуемся расчетной моделью (см. рис. 5.1.2). Согласно этой модели материал состоит из неограниченного числа слоев бесконечно малой толщины, параллельных плоскости нагружения. Полагается, что каждый слой находится в однородном напряженном состоянии и средние деформации всех слоев в любой момент нагружения одинаковы. Деформация сдвига слоя складывается из деформаций полимерного связующего и волокон. В процессе ползучести напряжения в компонентах монослоя меняются, т.е. происходит их перераспределение во времени. Таким образом, эпюры распределения напряжений сдвига в момент нагружения и при любом фиксированном значении времени нагружения различны. В результате решения системы уравнений равновесия с учетом закона деформирования компонентов (5.1.39) получается закон деформирования моносяоя при продольном сдвиге [c.290]

Таким образом, ползучесть однонаправленно-армированного пластика согласно зависимости (3.32) и с учетом (3.33) про-гнозируется по вязкоупругим свойствам полимерного связующего. На рис. 3.9 сплошной линией изображена расчетная кривая ползучести при продольном сдвиге для фенолоформальдегидного стеклопластика. При этом были использованы следующие исходные данные 115 = 0,52 = 2,8-10 МПа Ед = = 0,36-10 МПа Ул = 0,35 л = —0,35 Рл = 0,21 сут-°-б5 Хл = = 0,17 сут-°> . На рис. 3.9 приведены также экспериментальные результаты, нолученные при напряжении сдвига <тцх>= =22,5 МПа. Хорошее совпадение экспериментальных и расчетных результатов служит подтверждением обоснованности допущений, использованных при составлении расчетных зависимостей. [c.100]

В задаче о ползучести при продольном сжатии цилиндрической оболочки попытка ввести в расчет, кроме симметричного началыхого прогиба, еще иБесимметричный была сделана в 263]. Решение здесь весьма приближенное (трехслойная модель, не учитываются упругие деформации и геометрическая нелинейность, а также-сдвиги и крутящие моменты), но результат тем не менее весьма интересен. Введение весьма малого начального несимметричного прогиба уменьшает критическое время вдвое. Главный вывод, что процесс ползучести оболочки неустойчив по отношению к малым возмущениям некоторого типа, здесь не сделан, но, с нашей точки зрения, вполне очевиден. В более поздних работах Хоффа [241—243], где рассматривается та же задача, этому важному результату внимания не уделяется, за исключением краткой конста-тациТн в обзоре [242] . [c.289]

Кривая ползучести однонаправленно-армированного пластика при продольном сдвиге определяется в результате обобщения зависимости (3.29) для длительно действующего постоянного напряжения тухт. В результате получаем следующую зависи- [c.99]

Опыт построения своеобразной теории ползучести бетона был предпринят в 1943 г. А. А. Гвоздевым. Исходя из представлений о механизме ползучести, которые в свое время выдвигал Э. Фрейсине, и положении, применяемых до настояш его времени к длительным деформациям грунтов, Гвоздев рассмотрел тело с порами, заполненными жидко-газообразной фазой, и предположил, что при приложении напряжений девиатор деформаций мгновенно принимает значение, определяемое девиатором напряжений и модулем сдвига, а жидко-газообразная фаза, удельный объем которой линейно зависит от давления в порах и среднего нормального напряжения скелета, фильтруется сквозь поры, причем объемная деформация меняется во времени. Такая модель качественно отражает ряд свойств, присущих ползучести, и была применена к решению некоторых задач. Однако вскоре сам автор признал ее непригодной. Не говоря уже о том, что с ее помош ыо не могла быть объяснена ползучесть при кручении, она приводила к непра вильному результату даже при одноосном сжатии а именно получалось,, что поперечные размеры образца должны сокращаться со временем по такому же закону, как и продольные размеры, что не подтверждается экспериментами. [c.172]

В работах [244, 303, 28, 283, 137] и многих других для преодоления трудностей, связанных с нелинейным распределением напряжений по толщине оболочки при ползучести, оболочка заменяется моделью в виде двух мембран, соединенных жестким на сдвиг заполнителем (развитие известной модели Шэнли). По толщине мембран напряжения распределены равномерно. Заполнитель обеспечивает совместную работу внешних слоев и не воспринимает усилий растяжения — сжатия или ийгдба. При выборе параметров модели для соответствия ее реальной однородной оболочке суммарная толщина внешних слоев npHHHMaet H равной толщине моделируемой оболочки. Расстояние между слоями может устанавливаться, исходя из равенства упругих жесткостей изгиба трехслойной и сплошной оболочки или из равенства скоростей деформаций изгиба при установившейся ползучести [135]. В первом случае толщина получается несколько большей, чем во втором. Например, при показателе ползучести п = 5,8 толщина модели в первом случае равна 0,578/г, во втором 0,527/г [290]. При осесимметричной деформации ползучести продольно сжатой цилиндрической оболочки со стесненными торцами выбор толщины по упругому соответствию оказался более предпочтительным [290]. [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...