Определение изгибающего момента при гибке

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИЗГИБАЮЩЕГО МОМЕНТА ПРИ ГИБКЕ [c.125]

К о в т у н А. Д. Определение деформации стенок и изгибающих моментов при холодной гибке труб. — Судостроение , 1963. [c.177]

Например, при тех же малых прогибах изменение формы будет иметь существенное значение, если гибкая консоль нагружена не поперечной, а продольной силой Р (рис. 27). Здесь изгибающий момент в сечении А может быть определен только с учетом возникающих прогибов балки. [c.53]

Основой большинства существующих методов определения неуравновешенности гибких роторов являются замеры вибраций его опор. Наличие нечувствительных скоростей и ряд других причин при измерениях на опорах не могут дать четкой картины распределения неуравновешенности и не характеризуют в достаточной мере вибрационное состояние ротора. Поэтому одним из критериев сбалансированности гибкого ротора является сведение к минимуму изгибающих моментов в роторе. Более полную информацию о динамическом состоянии ротора можно получить с помощью тензодатчиков, наклеенных на тело ротора в ряде исследуемых сечений. Тензодатчики дают возможность определить как динамические напряжения, возникающие в роторе, так и [c.57]

В общем виде к изделиям с гибкими элементами или элементами малой жесткости могут быть отнесены изделия или детали, имеющие длинный и тонкий стержень (лепесток, вывод или проволоку), который при приложении некоторого определенного сжимающего осевого или радиального усилия неизбежно отклоняется в сторону с изменением начальной геометрической формы. Искривление тонкого элемента возможно даже при приложении осевой нагрузки меньше критической, так как ось такого элемента практически всегда имеет некоторое начальное отклонение от прямолинейности, а следовательно, торец становится неперпендикулярным к оси детали и появляется изгибающий момент. Таким образом, под гибким элементом понимают часть детали, которая в процессе сборки при незначительной погрешности относительного координирования и предварительном изгибе может получить деформацию, нарушающую нормальный процесс сопряжения, что приведет к браку собираемого изделия. [c.172]

Следовательно, даже при гибке без упрочнений максимум усилия возникает при определенном ходе пуансона. Естественно, что упрочнение, способствующее увеличению изгибающего момента в процессе изгиба, в свою очередь будет увеличивать ход пуансона от начала деформирования, соответствующий возникновению максимума усилия деформирования. Задача определения усилия в конечный момент гибки в закрытых штампах становится статически неопределимой, так как плечо изгибающей силы стремится к нулю. Величина максимального усилия гибки в упор существенно зависит от настройки штампа, колебаний толщины заготовки, жесткости пресса. [c.111]

Длина образца выбирается в соответствии с условиями эксперимента и в зависимости от выбранного отношения l/h. При этом следует различать два предельных случая определение характеристик сдвига на относительно коротких образцах (с малым отношением llh) и определение модуля упругости Е на гибких образцах (с большим отношением l/h). При определении прочности межслойного сдвига относительный пролет l/h выбирается с таким расчетом, чтобы было обеспечено разрушение от касательных напряжений. Чаще всего в этом случае выбирается отношение l/h — 5, однако опыт показывает, что, например, высокопрочные углепластики разрушаются от сдвига даже при отношениях l/h = 10- -12. Точность опреде.ления модуля сдвига увеличивается с уменьшением отношения l/h, т. е. с ростом доли прогиба от сдвигов. Следует, однако, учесть, что при испытаниях но трехточечной схеме величину l/h с точки зрения применимости теории изгиба нельзя произвольно уменьшать (более подробно об этом говорится в разделе 5.3.4). С уменьшением отношения l/h при том же изгибающем моменте увеличивается перерезывающая сила и повышается опасность повреждения опорных поверхностей образца (обжатия, смятия, врезания). [c.175]

Гибку в штампах осуществляют одновременным действием на заготовку пуансона и матрицы, причем точки приложения сил Р VI Q находятся на определенном расстоянии друг от друга (рис. 7.1). Силы Р тл Q образуют изгибающий момент, достаточный для выполнения формоизменения. В процессе гибки кривизна деформируемого участка заготовки увеличивается, при этом одновременно происходит растяжение внешних и сжатие внутренних слоев. По мере уменьшения радиуса изгиба пластической деформацией охватывается вся толщина заготовки. Форма зоны пластической деформации и ее протяженность при а = 90° составляют около одной четверти плеча гибки I (см. рис. 7.1). [c.86]

Подставляя в уравнение (152) сгдраст из уравнения (140), осжат из уравнения (142), р из уравнения (129), получим формулу для определения изгибающего момента при гибке с упрочнением [113 [c.125]

Используя формулы для определения о = / (р) при деформировании с улрочнением, нетрудно найти формулы для определения величины изгибающего момента при гибке с упрочнением. Такие формулы приведены в работе [33 ], поэтому в данной книге вывод их не дается. При рассмотрении изгиба широкой полосы следует отметить еще одну особенность деформирования, связанную с действием напряжений 0 , направленных вдоль образующей срединной поверхности. [c.96]

Гибкие конструкции под действием нагрузок подвергаются таким большим деформациям, соторыми уже нельзя пренебречь при определении изгибающих моментов. Эти конструкции приходится рассчитывать в два этапа [c.127]

Вопросы внеиентренного растяжения и сжатия, расс.мотренные в гл. IV, относились к коротким и жестким стержням. Иначе выглядит эта задача применительно к гибким стержням. В этом случае ось стержня под действием внецеитренной нагрузки может существенно искривиться, и при определении р изгибающих моментов необходимо будет учитывать- прогибы стержня. [c.454]

Сопоставляя формулы (21.1) и (28.12), мы видим, что приняв принцип независимости действия сил (глава XXI), мы пренебрегли дополнительным изгибающим моментом от действия продольных сил и напряжениями PfjW. Принцип независимости действия сил прн совместном действии поперечных и продольных сил, строго говоря, вовсе неприменим. Лишь при достаточной жесткости изгибаемого стержня и малости прогиба / пренебрежение третьим членом формулы (28.12) не вносит серьезных погрешностей. Для стержней же гибких пренебрежение участием продольных сжимающих сил в деформации изгиба может повести к серьезным ошибкам при определении напряжений. [c.481]

Эквивалентные системы корректирующих масс [72]. Идеальное распределение корректирующих масс для полной балансировки гибкого ротора во всем диапаюне скоростей должно точно повторять форму распределения и величину неуравновешенных масс. Практически такую балансировку осуществить невозможно, так как неизвестны точное расположение и величина неуравновешенных масс и не всегда возможно должным образом распределить корректирующую массу по длине ротора. Поэтому необходимо выбирать эквивалентные системы корректирующих масс, 1. е. такие системы, которые, не повторяя точно неуравновешенность ротора, имеют в определенном диапазоне скоростей приблизительно такой же закон изменения реакций, как и начальная неуравновешенность. Применение эквивалентных систем корректирующих масс обеспечивает сбалансированность ротора в заданном диапазоне скоростей. Теоретические исследования показывают, что при этом существенно снижаются и изгибающие моменты. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...