Вдув инородного газа

На рис. 4-14 представлены результаты численных расчетов [Л. 4-11] влияния вдува инородных газов в набегающий поток воздуха на теплообмен в точке торможения затупленного осесимметричного тела. Видно, что тепловые потоки при вдуве водорода и паров двуокиси кремния довольно сильно отличаются. Обработка результатов расчета позволила рекомендовать следующую аппроксимационную формулу для коэффициента вдува в ламинарный пограничный слой ул. [c.106]

Вдув инородных газов открывает широкие возможности в части перестройки спектрального распределения падающего радиационного теплового потока. Как уже отмечалось, основная доля энергии излучения сжатого слоя приходится на ультрафиолетовый диапазон спектра, прежде всего на область вакуумного ультрафиолета. Однако, как будет показано ниже, блокирование излучения в этом диапазоне представляет большие трудности во многих вариантах тепловой защиты, которая успешно противодействует излучению в области больших длин волн. [c.297]

Влияние вдува инородных газов в ламинарный пограничный слой на адиабатную температуру стенки изучалось в ряде работ [Л. 115, 118, 170, 296]. [c.348]

Из-за отсутствия точных решений задачи о трении, теплообмене и массообмене при вдуве инородных газов в турбулентный пограничный слой нельзя использовать определяющие температуру и концентрацию для получения аналитическим путем данных по коэффициентам переноса и восстановления температуры, пользуясь схемой, принятой в ламинарном слое. Подобный анализ возможен на основе обобщения опытных данных. Использование опубликованных материалов по трению и теплообмену в несжимаемых турбулентных пограничных слоях со вдувом позволяет сделать приближенные оценки соотношений между несжимаемым и сжимаемым турбулентным течениями. [c.383]

Рис. 4. Влияние вдува инородного газа на коэффициент трения на пластине.

Фиг. 21—8. Равновесная температура пористой адиабатической пластины при вдуве инородного газа в турбулентный пограничный слой воздуха i — гелий, 2 — аргон. 3 — фреон 12.

ВДУВ ИНОРОДНОГО ГАЗА [c.79]

В частности, для случая вдува инородного газа в изотермических условиях из уравнения (5-3-5) и (5-3-6) получаем зависимости критического параметра вдува от отношения молекулярных весов вдуваемого газа газа основного потока. При критическом вдуве г 51 = Л. Поэтому для Л<1 [c.81]

В частности, для вдува инородного газа в изотермических условиях получаем = и 6 Р 3 [c.211]

Следует отметить, что все полученные формулы для эффективности газовой завесы можно распространить и яа вдув инородного газа. В этом случае эффективность газовой завесы определяется через энтальпии газа [c.269]

Рис. 3.12. Проверка формулы (3.70) при вдуве инородного газа.

Рис. 3.14. Сопоставление теоретического расчета с опытными данными при вдуве инородных газов.

ВДУВ ИНОРОДНОГО ГАЗА В ЛАМИНАРНЫЙ ПОГРАНИЧНЫЙ СЛОЙ [c.288]

Следует, однако, иметь в виду, что в выполненных расчетах не учитывалась термическая диффузия при вдуве инородных газов. Поэтому неизвестна погрешность определения выходных характеристик пограничного слоя. Имеющиеся данные по влиянию термической диффузии на равновесную температуру стенки при вдуве инородных газов в ламинарный пограничный слой показывают, что это влияние весьма существенно. [c.294]

Обширные экспериментальные исследования влияния на трение вдува инородных газов в сжимаемый турбулентный пограничный слой на конусе выполнены авторами [Л. 174]. [c.525]

Имеется небольшое количество опытных данных по влиянию на теплообмен вдува инородных газов в турбулентный пограничный слой с продольным градиентом давления. В [Л. 30 и 31] исследован дозвуковой турбулентный пограничный слой воздуха на пористой поверхности при вдуве воздуха, гелия, двуокиси углерода и фреона-12. Опыты проведены в плоском канале с раз- [c.528]

Вдув инородного газа [c.73]

Таким образом, все предельные формулы, полученные для вдува и отсоса однородного газа в неизотермических условиях, можно распространить и на вдув инородного газа, если вместо -ф подставить в формулы ф1=ро/рст. [c.75]

Как следует из рис. 8.6, критический параметр вдува в области конечных чисел Рейнольдса при вдуве инородных газов в условиях неизотермичности можно определить по [c.179]

При вдуве инородного газа необходимо определять концентрацию вдуваемого газа на стенке. Примем полное смешение в пограничном слое газов, а также будем считать, что масса газа вовлекаемая из внешнего потока в пограничный слой, эквивалентна соответствующей величине в (11-128). Кроме того, обозначим массовую долю вдуваемого газа в пограничном слое как tn.il т +пи), а мольную долю Nw— (>П11ш1) [c.397]

Особый интерес представляют исследования турбулентного пограничного слоя с поперечным потоком вещества на поверхности теплообмена. Несмотря на достаточно большое количество экспериментальных и теоретических работ в этой области [Л. 26—43], существующие методы расчета турбулентного пограничного слоя с поперечным потоком вещества на поверхности теплообмена нельзя признать удовлетворительными. Методы расчета, основанные на одномерной модели течения газа в пограничном слое [Л. 37, 38 и 42], могут привести к серьезным ошибкам в области интенсивного нарастания пограничного слоя по длине обтекаемой поверхности. Методы расчета, использующие полуэмпири-ческие теории турбулентности Прандтля и Кармана [Л. 28, 31, 34 и 36], позволяют в некоторых простейших случаях довести задачу до окончательных расчетных формул. Однако эти решения получаются ценой серьезных допущений, не поддающихся экспериментальной проверке. Учет влияния сжимаемости газа, вдува инородного газа, диссоциации и т. п. существенно усложняет эти методы и делает их практически недоступными для инженерных расчетов. [c.107]

Поскольку в газах диффузионное число Прандтля близко к единице, сделанные ранее выводы о слабом влиянии неподобия полей температур и скоростей на относительное изменение коэффициентов трения и теплоотдачи, справедливы и для процесса диффузии. Поэтому при обтекании пластины можно принять еп 1. Тогда для случая изотермического вдува инородного газа имеем [c.115]

Интерференционная картина течения говорит о том, что уже слабый вдув инородных газов приводил к распространению турбулентного пограничного слоя на вою иоследуемую поверхность модели. Эксперименты проводились при следующих паоаметрах оснсганого потока 11 >=12(-1би/сек Т =345 -375°К в диапазоне изменения интенсивности вдува f= до 0,11. [c.132]

Фиг. 21—13. Сопоставление теоретического расчета с опытными данными 1при вдуве инородных газов

При вдуве инородного газа через проницаемую пластину для рассматриваемых условий (Le = Pr=l dPldx=--= 0 t T = onst р ст = onst) должно существовать подобие в распределении полных энтальпий, скоростей и весовых концентраций вдуваемого газа по сечению пограничного слоя, т. е. [c.79]

Как следует из графика на рис. 8-6, критический параметр вдува в области конечных чисел Рейнольдса при вдуве инородных газов в условиях неизатермичности можно определить по формуле (8-2-15), а влияние пере- [c.210]

На рис. 8-9 дается сопоставление опытных данных П. Н. Романенко и В. Н. Харченко [Л. 90], Паппаса и Окуне Л. 191] по измерениям трения при вдуве инородных газов с формулой (8-3-1). На рис. 8-10 приводится аналогичное сопоставление с данными по теплообмену, полученными в работах Тюфика, Эккера и Шатладера [Л. 237]. [c.214]

М. В. Рубезин и К. К. Паппас (Л. 188] разработали метод расчета трения и теплообмена при вдуве инородных газов в турбулентный пограничный слой. В основу метода положена теория пути перемешивания. На рис. 14-11 показано изменение коэффициента теплообмена в зависимости от относительного расхода вдуваемых гелия и водорода при различных числах Рейнольдса Re.v по данным [Л. 188]. Там же нанесены экспериментальные точки, полученные при вдуве гелия в турбулентный пограничный слой прн числе Маха набегающего яа пластину потока М ,=3 и Rex=4-10 . Из сопоставления расчетных кривых с экспериментальными точками видно их хорошее согласование, хотя эксперимент дает более сильное уменьшение коэффициента теплообмена, чем теория. Замечено, что вдув в турбулентный пограничный слой газов, которые легче газа основного потока, оказывает меньшее влияние на коэффициент Босстановле1шя температуры, чем вдув таких газов в ламинарный пограничный слой. [c.530]

Конечно, наибольший интерес и внимание исследователей и инженеров в последние годы привлекают проблемы, связанные с движениями в турбулентном пограничном слое однородных и неоднородных газов с большими, особенно гиперзвуковыми, скоростями. В этих случаях, как и в ламинарном пограничном слое, в зонах высоких температур существенную роль могут играть различные физико-химические процессы, такие как диссоциация молекул, химические реакции между молекулами и атомами, ионизация и т. д. Кроме того, в некоторых случаях необходимо учитывать процессы, происходящие на поверхности тела, например, оплавление и испарение (сублимация) поверхностного слоя, каталитические реакции на стенке, вдув инородных газов сквозь пористую стенку и т. п. Для описания, хотя и неполного, процессов турбулентного переноса, сопровождающихся столь сложными физико-химическими явлениями, оказывается необходимым использовать существенно более сложную, чем для течений несжимаемой жидкости, систему уравнений, включающую уравнение неразрывности для смеси газов, уравнения неразрыв- [c.538]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...