Оболочка с краевыми шпангоутами

ОБОЛОЧКА С КРАЕВЫМИ ШПАНГОУТАМИ 255 [c.255]

Оболочка с краевыми шпангоутами [c.255]

Таким образом, критические температуры оболочки, подкрепленной в середине шпангоутом, значительно ниже критических температур оболочки с краевыми шпангоутами. Зависимость kty/kty от параметра полученная в [21.12], показана кривой 2 на рис, 21.3. [c.258]

Рис. 21.12. Относительные критические усилия сжатия и температура оболочки с краевыми шпангоутами.

Рйс. 21,15, Относительные крити ческие температура внешнее давление и усилие сжатия оболочки с краевыми шпангоутами. [c.269]

Соединение оболочки с промежуточным шпангоутом. В качестве частного случая приложения полученных результатов рассмотрим задачу взаимодействия цилиндрической оболочки под нормальным давлением со шпангоутом. В общем случае конструк-тивно-ортотропная оболочка вафельного типа, выполненная из изотропного материала, имеет толщины стенок по соответствующим направлениям б,э, бгэ, бщр (рис. 30). Из условия совместности деформаций оболочки и шпангоута получим внутренние краевые усилия [c.247]

Это значит, что оболочка деформируется совместно с нерастяжимым шпангоутом. В этом случае необходимости учета краевых эффектов не возникает. Впрочем, и без предположения ц = О возникающие краевые эффекты оказываются несущественными для прочности оболочки. Поэтому в практике цилиндрические оболочки, подкрепленные шпангоутами, рассчитывают по безмоментной теории [91. [c.356]

Используем условия сопряжения оболочки с шпангоутами на узком крае x=J o (краевые перемещения оболочки обозначены вверху [c.26]

В книге изложены алгоритмы численного решения задач прочности, устойчивости и колебаний симметрично нагруженных тонкостенных оболочечных конструкций, состоящих из набора произвольных оболочек вращения, соединенных непосредственно или с помощью упругих шпангоутов. В этом случае исходная система уравнений, описывающих поведение конструкции, может быть сведена к краевой задаче для систем линейных или нелинейных, однородных или неоднородных дифференциальных уравнений первого порядка. Такая формулировка краевых задач позволяет выбрать единый подход к их численному решению. [c.3]

Сравнение с аналогичными результатами для случая равномерного осевого сжатия цилиндрической оболочки показывает, что сферическая оболочка гораздо чувствительнее к докритическому искривлению, вызываемому наличием торцевого шпангоута. Однако отклонение результатов эксперимента от теории, по-видимому, объяснить одним только влиянием краевого эффекта нельзя. [c.275]

В этом случае наличие соседних отсеков (рис. 21.4) обусловливает защемление оболочки на шпангоутах в исходном состоянии. В нейтральном состояния следует рассмотреть как защемг =ление, так и опирамие на шпангоуты. Первый случай ничем не отличается от разобранного выше, где рассматривалась защемленная оболочка с краевыми диафрагмам . Решение для второго [c.257]

Выше был изложен метод проектировочного расчета распорных узлов сопряжений оболочек различных очертаний, позволяющий определить необходимую площадь сечения шпангоута приведены приближенные оценочные расчеты шпангоута и некоторые рекомендации, помогающие правильно сконструировать узел в целом. Такой расчет с достаточной точностью оценивает прочность шпангоута (называемого ниже распорным кольцом), но не определяет напряжения в примыкающих к нему оболочках. Внутренние усилия, возникающие в местах сопряжений оболочек с кольцом, оказывают влияние на перемещения и напряженное состояние распорного узла. Эти усилия проявляются в примыкающих к кольцу оболочках и имеют быстрозатухающий характер. Определение внутренних усилий называют краевой задачей, а определяемые усилия — краевыми усилиями. [c.232]

Рассматриваем сферический сегмент, подкрепленный шпангоутом, к которому приложена произвольная нагрузка. Общее решение для сферической оболочки, нагруженной краевой нагрузкой, может быть получено путем наложения двух решений безмоментного решения и краевого эффекта. Основные соотношенйя для оболочки и кругового кольца и условия их сопряжения рассмотрены в гл. 1, разд. 1.3. Уравнение в векторной форме, связывающее перемещения оси шпангоута и усилия, действующие на шпангоут с учетом реактивных усилий со стороны оболочки, имеет вид [c.202]

Если на1рузки приложены непосредственно к шпангоутам, которые обладают достаточно большой жесткостью на изгиб J>hS ), то при расчете тангенциальных сил взаимодействия оболочки и шпангоутов можно использовать безмоментную теорию. Учет тангенциальных реактивных сил на шпангоут достаточен для оценки его прочности и жесткости. Напряжения в оболочке при этом должны вычисляться с учетом краевого эффекта. [c.157]

Рис. 7.6. Краевой кольцевой шпангоут с присоединенной полубес-конечной оболочкой.

Выбор расчетной схемы узла. Наметим разрезы по местам сочленения тонкостенных элементов с распорным кадьцом. Шпангоут в местах сопряжений с оболочками может иметь местные утолщения, которые следует отнести к оболочкам. Так, например, на рис. 24, б местное утолщение шпангоута выделено как короткая оболочка 2. К выделенным в расчетной схеме элементам прикладываются внешние нагрузки давление р и уравновешивающие безмоментные усилия 5. В местах каждого разреза прикладываем неизвестные краевые силы (момент и радиальную силу). Направление неизвестных сил принимается произвольным. Действительное направление определится в результате решения системы краевых уравнений по знакам лишних неизвестных. Отрицательный знак неизвестной силы говорит о том, что действительное направление противоположно принятому в расчетной схеме, а при положительном значении — принятое направление совпадает с действительным. [c.240]

Шпангоут в местах сопряжений с оболочками может иметь переменную толщину стенки, линейно изменяющуюся, как это показано на рис. 24, в, от О, до Sj. Существующие методы расчета краевых перемещений оболочек переменной толщины громоздки и в большинстве случаев их применение ничем не оправдывается в техническом расчете. Поэтому расчет часто проводят по оболочке постоянной толщины, равной среднему значению б(.р = (б,+ 6j)/2. Такое допущение идет в запас прочности для распорного кольца, поскольку найденные краевые усилия в месте разреза с распорным кольцом будут иметь несколько заняженное значеняе. При необходимости уточнеияя расчета можно в оболочке переменной толщины сделать несколько дополнительных разрезов с последующим осреднением толщины в каждом пролете, при этом соответственно увеличивается число неизвестных краевых сил, подлежащих определению. [c.240]

Определение краевых перемещений. При расчете распорного узла шпангоута с примыкающими к нему конструктивно-ортотроп-ными оболочками необходимо учитывать параметры подкрепления. При достаточно частом расположении ребер оболочку можно рассматривать как имеющую различные жесткости на растяжение — сжатие от мембранных усилий и на изгиб от изгибающих моментов. Если принять постоянным и одинаковым для всех направлений нормальный модуль упругости, то можно считать, что оболочка имеет толщину бэ для расчета деформаций растяжения — сжатия и бпр — для расчета деформаций изгиба. [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...