Коррозионная стабилизация воды

КОРРОЗИОННАЯ СТАБИЛИЗАЦИЯ ВОДЫ [c.346]

Невозможность обеспечить крупные объекты водой из одного водозабора. Это вызывает необходимость использовать воду из различных водозаборов, состав воды в которых не только зависит от типа водозабора, но и изменяется во времени. Уменьшить потенциальную коррозионную агрессивность воды при необходимости ее смешения можно путем стабилизации перед пуском ее в магистральный водопровод. Возможно, что в некоторых случаях более рационально было бы автономное водоснабжение по отдельным заводам (предприятиям, участкам). [c.37]

Иногда органолептические свойства воды ухудшаются при передозировке реагентов или в результате неправильной эксплуатации водоочистных сооружений. Так, при обесцвечиваний воды коагулированием без последующей стабилизации возрастает коррозионная активность воды и вследствие этого ухудшаются ее органолептические показатели. При хлорировании воды наблюдается ухудшение ее органолептических показателей как при нарушении режима процесса, так и в результате образования хлорорганических соединений, вызывающих неприятные привкусы и запахи. [c.342]

Полной стабилизации воды и тем более положительного индекса насыщения для наращивания защитной карбонатной пленки в первый период эксплуатации водопровода добиться нельзя. Фильтрование через дробленый мрамор применяется только для связывания основной массы агрессивной СО2, благодаря чему могут быть в некоторой степени снижены коррозионные свойства воды. Для более надежной защиты труб от коррозии в дополнение к фильтрованию воды через мрамор нужно в течение некоторого времени обрабатывать воду известью в целях наращивания защитной карбонатной пленки на стенках труб. В процессе эксплуатации может потребоваться повторная обработка известью, если при фильтровании через мрамор не происходит достаточно полного удаления агрессивной СО2 и не сохраняется карбонатная пленка на стенках труб. [c.142]

Коррозионную агрессивность природных жестких вод можно существенно понизить и во многих случаях довести до допустимых значений путем частичной ее нейтрализации, т. е. стабилизации [16, 17]. [c.40]

На графике рис. 3,а и б представлены зависимости приращений концентрации водорода в питательной воде до экономайзера и в котле трех блоков с. к. д. от концентрации гидразина в питательной воде. Две верхние прямые на рис. 3,6 ограничивают точки, полученные на блоке с котлом П-50, находящемся в эксплуатации всего полгода. Несколько ниже расположились точки для котла П-50, проработавшего 1 год. Наименьший уровень водорода наблюдался в котле ТПП-110, находившемся в эксплуатации 2,5 года. Расположение точек указывает на затухание и стабилизацию коррозионных процессов с увеличением продолжительности эксплуатации котлов. Нижняя, пунктирная линия 3 [c.166]

Основным методом коррозионной стабилизации воды в теплосетях является термическая деаэрация, удаляющая из воды основные коррозионные агенты — кислород и свободную углекислоту. Здесь находят применение и десорбционное обескислороживание воды, обработка ее в сталестружечных фильтрах, а иногда сульфитирование. Используется также в ряде случаев связывание свободной углекислоты реагентным (подщелачивание) или фильтрационным (фильтры с магномассой, доломитом или мраморной крошкой) способом. Сталестружечные фильтры целесообразно сочетать с доломитовыми или мраморными, которые, помимо связывания СО2, гарантируют от проскоков ржавчины (см. гл. И). [c.346]

Стабилизация воды предусматривает обработку ее для снижения коррозионной активности путем поддержания углекислотного равновесия. Обычно в первый период эксплуатации водопроводов в воду добавляют реагенты, способствующие образованию на внутренних стенках труб защитной пленки из карбоната кальция (при этом вода должна иметь положительный индекс насыщения, /=рН—рН5>0). После того как на поверхности сформируется защитная пленка, для ее сохранения индекс насыщения стабилизированной (обработанной) воды должен быть близким к нулю, так как под воздействием СО2 защитная пленка может раствориться. Поэтому стабилизационную обработку воды следует проводить непрерывно для поддержания необходимого количественного соотнощения НСОз и СО2. [c.97]

Маломинерализованные воды, в частности, воды северной части СССР, обычно характеризуются повышенной коррозионной активностью, причем для них часто получается следующее соотношение рНо < 8,4 < рН,5. График стабилизации воды в этом случае представлен на рис. 6.5. Точка А графика отвечает щелочности и pH исходной воды Щ и рНо), точка В — соответственно рН и Д(о- На участке АО изменение рНо вызвано первой ступенью [c.138]

Добавление оксида цинка в хроматные пигменты целесообразно также в связи со стабилизацией коррозионной среды. В промышленной атмосфере, содержащей диоксид серы в больших концентрациях, конденсирующиеся на поверхности слои электролита обладают кислой реакцией. Проникая через лакокрасочные пленки, кислый электролит может способствовать восстановлению шестивалентного хрома и, следовательно, деполяризации катодного процесса. Введение в пассивирующую грунтовку основного пигмента будет препятствовать подкисле-нию среды, что предотвратит возможность участия хромата в катодном процессе. В этих условиях будут проявляться лишь тормозящие действия хромата по отношению к анодному процессу, т. е. его пассивирующие свойства. Таково поведение стали, магниевого сплава и дуралюмина в водных вытяжках хроматных пигментов, образующихся при проникновении через лакокрасочный слой воды и других коррозионно-активных агентов. [c.134]

Коррозионно-усталостный процесс в 3 %-ном растворе Na I более интенсивен, чем в дистиллированной воде. Электродный потенциал стали 45 в соляном растворе в ненапряженном состоянии в начальные 3—5 мин незначительно повышается от —440 до —433 мВ, затем после 2—3 мин стабилизации начинает устойчиво понижаться и через 30 мин достигает -500 мВ. Через сутки потенциал доходит до -650 мВ, что указывает на высокую электрохимическую активность стали 45 в этой среде. В дистиллированной воде электродный потенциал стали 45 в начальные 3— 5 мин понижается с —240 до—247 мВ, а затем начинает монотонно уве- [c.82]

Жидкие среды заметно влипют на интенсивность упруго пластического деформирования армко-железа. По сравнению с периодом / в воздухе, в коррозионных средах он характеризуется более продолжительной стабилизацией величины прогиба образцов. В деформационном периоде // происходит заметное замедление процесса разупрочнения. При этом усталостная долговечность образцов в коррозионно-активных средах ниже, чем в воздухе во всем диапазоне исследуемь1х амплитуд напряжений. Предел выносливости образцов армко-железа в воздухе, дистиллированной воде и 3 %-ном растворе Na I составлял 190 160 и 70 МПа. [c.85]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

I закалка с 980° С в воде, 30 мин) П — то же, на воздухе Ц — закалка с 1080° С в воде, 3 лгыя IV — го же, на воздухе. Склонность к межкристаллитной коррозии выражена условно и возрастает от А до Д. Сплошные линии — коррозионная стойкость стали непосредственно после закалок, пунктирные — то же + стабилизация при 870° С (цифры на кривых — продолжительность стабилизации) [c.562]

Наибольшей эффективностью отличаются технологические способы обработки воды в опреснительных установках, позволяющие добиться значительного уменьшения образования накипи. Однако обработка упариваемой воды оказывает влияние на параметрические характеристики установки (давление греющего пара, начальную и конечную температуру опресняемой воды), понижает коррозионную и механическую стойкость материалов. Среди получивших распространение способов обработки воды в установках мгновенного вскипания наибольший эффект дают контактная стабилизация, подкис-ление воды серной кислотой, ввод зернистых присадок и умягчение. При этом каждый из перечисленных способов по-разному влияет на предельные значения параметров установки, при которух обеспечивается безнакипный режим работы. [c.85]

Резкое падение коэффициента стойкости в воде и щелочных растворах в первые 6 сут (см. рис.) объясняется, как ранее и пред--полагалось, дополнительным понижением прочности образцов эа счет адсорбционного эффекта. Известно, что вода и водные рас1Воры, являясь поверхностно-активными веществами, по теории Л. А. Ре-биндера снижают поверхностное натяжение материала, не вызывая в нем необратимых (т.е. химических) изменений структуры. Именно этим объясняется, прежде всего, максимальное снижение прочности и резкое изменение коэффициента стойкости в первый период времени воздействия воды и слабых ее растворов. Подобная картина и ее объяснение согласуются с результатами других исследователей, полученными, например, при иззгченйи процессов коррозионной стойкости полимербетоновГ5]. После первых 6 сут идет процесс стабилизации коррозионной стойкости, о чем свидетельствуют и их почти постоянные значения на 21 и 28 сут. [c.129]

Для устранения склонности швов к образованию холодных трещин и к замедленному разрушению, а также стабилизации качества сварных соединений сразу же после сварки их подвергают термической обработке нагреву до 750...850 °С, выдержке в течение 40...60 мин, охлаждению с печью (технический цирконий) или в воде (сплавы циркаллой системы 2г - М) и др.). После термической обработки сварные изделия из циркониевых сплавов (например, оболочки тепловыделяющих элементов ядерных реакторов из сплавов циркаллой-2 и цир-каллой-4) обладают высокой коррозионной стойкостью. [c.149]

JIлaвы после нагрева и выдержки в течение 10 мин. при 1050° с последующей закалкой в воду имеют мартенситоподоб-ную структуру и сравнительно низкую коррозионную стойкость в 40%-ном растворе серной кислоты при 40°. При этом с увеличением содержания ванадия, что способствует стабилизации [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...