Критерий затуплении при сверлении

Критерий затупления при сверлении [c.252]

Сверла, оснащенные твердым сплавом, изнашиваются по задней поверхности, уголку, перемычке и ленточкам (рис. 189) при сверлении чугуна в качестве критерия затупления сверл рекомендуется износ по задней поверхности кз = 0,4 ч- 1,3 мм для сверл диаметром D = 15- 30 мм. Закономерность износа сверл аналогична износу резцов (см. рис. 77). Точке перегиба Ь соответствует оптимальный износ, т. е. износ, при котором общий срок службы сверла будет наибольшим. Оптимальный износ и принимается за критерий износа сверл. [c.201]

При экспериментировании удобно пользоваться так называемым абсолютным критерием затупления (полное затупление инструмента). Внешне он выражается вибрациями и звуком. При сверлении трудно обрабатываемых сталей и сплавов подобные явления могут возникнуть и при малом износе ft, = 0,3—0,5, мм. [c.259]

Износ сверл и критерий затупления. В процессе сверления режущая часть сверла с течением времени изнашивается. Сверла изнашиваются в результате трения задних поверхностей о поверхность резания, стружки о переднюю поверхность, направляющих ленточек о поверхность резания и смятия поперечной кромки. На рис. 156 показаны типичные виды износа сверла из быстрорежущей стали износ по задней и передней поверхностям, износ по уголкам и по направляющим ленточкам. [c.167]

При сверлении перпендикулярно слоям слоистых пластиков, например, текстолита и гетинакса, подачи в пределах 0,1—0,4 мм/об обеспечивают шероховатость 5 класса, что при.сверлении стекло-текстолитов не достигается. Подачи в диапазоне 0,1—0,6 мм/об при сверлении термопластов и реактопластов стабильно обеспечивают шероховатость по 2 классу (если при этом износ сверла не превышает установленного значения критерия затупления). [c.59]

Относительная обрабатываемость при сверлении с обильным охлаждением некоторых жаропрочных сплавов [39] приведена в табл. 93. Эти данные относятся к сверлам Р18 диаметром 8,5 мм при подаче s = 0,11 мм об и критерии затупления сверла Лз = 0,5 мм. [c.250]

Для них установлено два вида наибольшего допустимого износа при обработке стали — износ по задней грани /i при сверлении чугуна — износ и износ по уголкам пластины сверла hy (фиг. 92,6). Опытами установлено, что для сверл из инструментальных сталей при обработке отверстий в конструкционной стали допустимый износ по задней грани составляет 1 ч- 1,2 мм, а при обработке чугуна допустимый износ по уголкам принят равным 0,5 — 1,2 мм. Для сверл из быстрорежущей стали (марки Р9) при обработке нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов в качестве критерия принят износ по задней грани не более 0,8 мм. Затупление сверла в этом случае сопровождается усилением вибраций и характерным треском. Для твердосплавных сверл максимальный износ по задней грани Аз при сверлении незакаленной стали и чугуна установлен в зависимости от диаметра сверла [c.116]

За критерий затупления сверл при обработке сталей 45, 40Х, 12Х18Н10Т, жаропрочного сплава ХН35ВТЮ была принята потеря режущих свойств инструментом, проявляющаяся в возникновении при резании характерного скрипа. Сравнение технологических свойств СОЖ при сверлении серого чугуна СЧ 21—40 проводили по величине износа после обработки постоянного числа отверстик (600), либо по числу обработанных отверстий при допустимом износе инструмента по уголку, равному 0,6 мм. При обработке титанового сплава ВТБ за допустимый износ сверл по уголку принималась величина, (равная 0,45 мм. [c.94]

На рис. 5.1 показаны характерные зависимости износа сверл из твердого сплава ВК8 от времени его работы при сверлении стеклопластика сверлами разного диаметра. Характерной особенностью этих кривых является отсутствие участка катастрофического износа сверла, поэтому в качестве критерия затупления принимают технологические факторы. Опыт показывает, что увеличение износа сверла по задней поверхности приводит к ухудшению качества отверстий, особенно на входе и выходе сверла. Параметр шероховатости поверхности при износе Нз==0 0,3 мм практически не изменяется и составляет = 20- 40 мкм, однако при Аз>0,15 мм наблюдается существенное разлохмачивание материала, особенно на входе сверла. На выходе сверла наблюдаются расслоения или сколы обрабатываемого материала. [c.104]

В производственных условиях критерием затупления при сверлении является возрастание усилия подачи, появление вырывов древесины на входе и выходе сверла, подгорание стенок отверстия. Этим признакам соответствует фаска износа по задней грани главных режущих кромок порядка 0,10—0,15 мм, износ подрезателей — 0,15—0,20 мм. [c.244]

Для выявления оптимальных условий работы сверл из быстрорежущей стали Р9 по коррози-онностойким сталям автором исследовалось сверление сквозных и глухих отверстий в заготовках из стали ЭИ415. Работа выполнялась на вертикальносверлильном станке модели 2А135 с числом оборотов шпинделя от 68 до ПОО об/мин и мощностью 4,5 кет, подача s < 1,6 мм об. Режущая часть сверл имела геометрию согласно табл. 82. В качестве критерия затупления сверла принималось истирание по задней поверхности Лз = 0,6-ь0,8 мм. Охлаждение производилось 5-процентной эмульсией в количестве до 20 л мин. Результаты стойкостных опытов (табл. 83) позволили связать скорость резания с влияющими на нее факторами следующей формулой [c.233]

Опыты производились сверлами из быстрорежущей стали Р9, имевшими геометрию режущей части по табл. 82. Критерием затупления инструмента служил износ по задней поверхности Лз = 0,6—0,8жад охлаждение производилось 5-процентной эмульсией. Как видно из фиг. 99, при сверлении глухих отверстий стойкость инструмента может быть повышена на 15- 20% по сравнению со скоростью обработки сквозных отверстий. [c.239]

Зависимость стойкости сверла от скорости резания установлена при подаче s = 0,11 мм1об и глубине сверления 2,5—3D. Скорость резания изменялась от 4 до 15 м/мин, работа производилась с обильным охлаждением за критерий затупления принимался износ сверла по задней поверхности /г, = 0,5 мм. [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...