Распределение температур в шлаковой ванне

Положение конца электродной проволоки в расплавленном флюсе, форма и глубина ванны расплавленного металла и распределение температуры в шлаковой ванне определяются режимом сварки и свойствами флюса. [c.325]

В шлаковой ванне наибольшая плотность тока у конца электрода и наименьшая —у свободной поверхности металлической ванны. Поэтому наибольшую объемную плотность теплоты, выделяемой в шлаковой ванне следует ожидать вблизи конца электрода значительно меньшую (на 1—2 порядка) —вблизи металлической ванны и самую малую — вблизи стенок ванны (свариваемых кромок и формирующих устройств). У конца электрода температура шлака наибольшая. Наименьшая температура шлака — на поверхности ванны (рис. 7.1). Вследствие такого распределения температуры в шлаковой ванне создаются условия для возникновения в ней естественной конвекции, при которой посредине ванны устанавливаются восходящие потоки жидкости, а по краям — нисходящие. [c.475]

Фиг. 4. Распределение температуры в шлаковой ванне 1 — I/ = 55 в / = 500 а 2 — 7 = 60 в 1 = 500 а (замеры на расстоянии 15—20 мм от ползуна и 3— мм от оси электрода) 3 — С/ = 50 в I = 500 а (замеры в средней части по толщине образца на расстоянии 3—4 мм от оси электрода).

Расположение торца электрода в шлаковой ванне, глубина и форма металлической ванны, а также распределение температуры в шлаковой ванне зависят от режима сварки и свойств флюса. Увеличение сварочного тока, а также уменьшение напряжения на дуге приводят [c.33]

Фиг. 21. Распределение температуры в шлаковой ванне

К увеличению глубины погружения электрода при этом металлическая ванна становится более узкой и глубокой. Распределение температуры в шлаковой ванне по данным И. Л. Бринберга [9] показано на фиг. 21. [c.33]

Теплота, выделяемая по линиям АС и BD и распространяющаяся влево от АС и вправо от BD, соответствует подогреву кромок пластин шлаковой ванной. Теплота, распространяющаяся вправо от АС и влево от BD, вследствие ухода источников вперед в основном создает тепловой поток через сечение А В[, что соответствует подогреву металла ванны со стороны шлака, который имеет более высокую температуру, чем расплавленный металл в ванне. Линейная интенсивность мощности равна qj(2b ) у металлического и ш/(2Лщ) у шлакового источников теплоты. Такой нагрев предопределяет характер распределения температур в пластинах. Изотермы подходят к свариваемым кромкам под некоторым углом, отличающимся от 90 (рис. 7.22), нагрев кромок происходит задолго до их плавления. Приращение температуры в любой точке может быть подсчитано с использованием выражения (6.26) путем его интегрирования с изменением х [c.234]

Рис. 43. Распределение температур, вязкости и скорости шлака в шлаковой ванне со шлаковым подпором.

Коэффициент распределения L для данного компонента зависит не только от температуры, но и от состава шлаковой фазы. Поэтому для обеспечения нужного качества металла сварочной ванны в металлургии сварки применяют шлаковые фазы различ ных составов. [c.297]

На рис. 43 показано также распределение температур в Шлаковой ванне. Сечение АА проводится между шлаковой леткой и краем дна. Так как шлак, который стекает со стен плавильной камеры, протекает по поду очень медленно, то распределение температур по высоте шлаковой ванны можно принять линейным. Распределение вязкости, так же как распределение скоростей шлака, которые определяются принятым распределением температур, также показано на рис. 43. С максимальной скоростью движется шлак, находящийся на поверхности шлаковой ванны и отличающийся повышенной текучестью из-за высокой температуры. Поэтому наибольшую часть шлака, притекающего к выпускному отверстию, составляет шлак, движущийся но поверхности ванны. [c.95]

Расположение конца электрода в шлаковой ванне, глубина и форма металлической вашш и распределение температуры в шлаковой ванне зависят от режима сваркп и свойств флюса. С увеличением сварочного тока и уменьшением напряжения глубина погружения электрода увеличивается. Распределение температуры в шлаковой ванне в зависимости от некоторых параметров режима сварки представлено на фиг. 4. [c.256]

Распределение температур в шлаковой ванне при электрошлаковой сварке в достаточной степени не изучено. Однако при сварке малоуглеродистой стали на устойчивых режимах средняя температура шлака определялась в 1750+1800° С. Хотя вероятно, что при большой электрической мощности процесса и относительно небольшой массе шлака в нижней части шлаковой ванны температура может быть вьш1е — примерно 2000+2100° С. [c.121]

Допущение о постоянстве температуры в факеле не противоречит физическому смыслу, так как факельный процесс протекает чрезвычайно быстро. Колебания температуры по высоте штейно-шлаковой ванны, как показывает опыт, также незначительны. В условиях постоянного отвода газообразных и пылевых продуктов из зоны печи допущение о постоянстве парциального давления диоксида серы Рдд также не противоречит физическому смыслу. Допущение о нормальном законе распределения частиц по степеням окисления следует из статистического характера факельного процесса, протекающего среди колоссального числа частиц и в условиях случайного характера воздействия многих факторов на факельную систему. Отклонения от нормального закона могут быть связаны с неидеальным смешением шихты с кислородом, сложным и нестационарным теплообменом и другими факторами. [c.163]

Чтобы оценить возможности десульфурации металла в ковше во время вьшуска и последующей обработки с использованием печного шлака, провели термодинамический анализ процессов, протекаюших меаду металлом и шлаком. Для анализа использовали данные об изменении температуры ванны, состава металла и шлака по ходу плавок низколегированной конструкционной стали одношлаковым процессом с доводкой под окисленным шлаком в 100-т дуговых печах обычной мощности (ЧМК) [9]. Составы шлаков и некоторые характеристики металла по ходу опытных плавок приведены в табл. 4.4. Как отмечалось вьпце, учитывая известные данные о повьциении коэффициента распределения серы между шлаком и металлом I при увеличении основности шлака (СаО)/(8Ю2), обычно пытаются улучшить десульфурацию металла за счет повьииения количества оксида кальция в шлаке. Такой прием может привести к нарушению гомогенности шлакового расплава, появлению дисперсной твердой фазы в шлаке и снижению рафинирующих свойств шлака, поэтому оценка пределов возможной гомогенности шлаков при увеличении в них количества оксида кальция имеет важное практическое значение. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...