Расчет промежуточного теплообменника

Расчет промежуточного теплообменника [c.201]

Расчет рекуперативных теплообменников с промежуточным потоком дисперсного теплоносителя сводится к определению требуемой поверхности нагрева. В этом случае коэффициент теплопередачи [c.386]

При выборе скоростей воды в теплообменнике и гидравлическом расчете контуров промежуточного теплоносителя и нагреваемой воды на объектах, где должна быть совершенно исключена вероятность даже кратковременного аварийного нарушения качества воды, подаваемой потребителю, необходимо обеспечить в контуре подогреваемой воды более высокое, давление в промежуточном теплообменнике по сравнению с давлением воды в контуре промежуточного теплоносителя. [c.201]

Оптимальная схема включения контактно-поверхностных котлов в систему теплоснабжения (деаэрация, схема с промежуточным теплообменником и т. д.) должна решаться в каждом отдельном случае путем проведения технико-экономических расчетов с учетом мощности установки, наличия оборудования, качества исходной воды и других параметров. В общем случае представляется, что схема, предусматривающая дегазацию всей воды, циркулирующей в системе теплоснабжения, предпочтительнее, тем более что она легче поддается автоматизации наладке и регулировке, более стабильна в эксплуатации. [c.252]

Полученные в опытах значения эффективности теплообменника представлены на рис. 11.7. Заштрихованная область между двумя кривыми соответствует расчету для чистого противотока при рассматриваемом диапазоне изменения параметра теплопередачи Там же приведены опытные данные по эффективности промежуточных теплообменников натрий—натрий установок БОР-60 [16] и Феникс [17, 18]. [c.150]

Для удобства расчетов вводят понятие эффективного коэффициента, отвода теплоты Р , подстановка которого в уравнение (10) вместо Рк позволяет рассчитывать характеристики коллектора с учетом промежуточного теплообменника. [c.102]

Для обеспечения норм по содержанию диоксида серы в выхлопных газах сернокислотных систем, при переработке газов автогенной плавки разрабатывается метод с тройным контактированием и тройной абсорбцией (ТК-ТА). Синтезирована схема контактного отделения с определением слоев катализатора по стадиям контактирования и структуры взаимосвязей тепловых потоков в промежуточных теплообменниках. Расчетами на ЭВМ определен наилучший вариант структурной схемы ТК-ТА - контактный узел с расположением слоев на стадиях контактирования 1 + 2 + 2 (один слой на I стадии и по два слоя на последующих стадиях), выбран оптимальный температурный режим окисления с достижением общей степени контактирования 99,95 %, [c.324]

Для определения промежуточных температур в противоточных теплообменниках замена в формулах (19-26) и (19-27) F-на неприемлема, так как при противотоке в теплообмене всегда принимает участие вся поверхность. Поэтому при расчете температуры первичного теплоносителя-в формуле (19-26) полная поверхность F заменяется Fx только в числителе, т. е. [c.453]

Первый промежуточный перегреватель выполнен в виде ширм, размещенных в топочной камере котла, а второй представляет собой конвективные пакеты, находящиеся в третьем газоходе котла. Таким образом, с понижением нагрузки котла на выходе из первого промежуточного перегревателя температура пара возрастает, а после второго — снижается. Это дало возможность для целей регулирования передать избыточное тепло от первого промперегревателя ко второму в выносном паропаровом теплообменнике, в результате чего (по расчету) при изменении нагрузок котла температуры пара на выходе из обоих перегревателей поддерживаются постоянными. Поскольку в эксплуатации возможны отклонения от расчетных условий, дополнительно предусмотрено газовое регулирование. С этой целью третий газоход котла [c.151]

В последующем предпусковые очистки с применением фталевого ангидрида были проведены также и для прямоточных котлов сверхкритических параметров блоков 300 МВт. Химическая очистка проводилась по одному контуру, включающему деаэраторы 0,7 МПа, первичные поверхности нагрева котла до конвективного пароперегревателя, вторичный тракт котла кроме паропарового теплообменника по стороне среднего давления и холодных ниток промежуточного пароперегревателя и ПВД по водяной стороне. Первичный тракт котла промывался по четырем ниткам параллельно, а нитки промперегрева были включены последовательно. Контур обрабатывался гидразин-гидратом для восстановления трехвалентного железа. Химическая очистка котла осуществлялась при температуре раствора около 100°С. Максимальная концентрация фталевой кислоты составила около 1,7%. По расчету она должна быть около 2%, некоторое снижение концентрации фталевой [c.70]

Пароохладитель (ПО) целесообразно устанавливать в первую очередь для пара первого отбора после промежуточного перегрева. Пароохладитель представляет собой пароводяной теплообменник, в котором вода нагревается в результате понижения перегрева без конденсации пара. Схемы включения пароохладителей могут быть различны. Наиболее распространена схема с добавлением поверхности ПО к поверхности нагрева подогревателя данной ступени. Такой встроенный ПО размещают в одном корпусе с собственно подогревателем. Вода из подогревателя поступает в пароохладитель и из него в следующий подогреватель (рис. 5,14). Охлажденный водой пар должен иметь остаточный перегрев (не менее 10— 15 °С) во избежание конденсации пара. При обычном пленочном типе конденсации теплота передается воде при температуре насыщения (конденсации), и воду нельзя дополнительно подогреть в ПО. Эффект от установки ПО теряется. Охлажденный пар после ПО поступает в собственно подогреватель, подогретая (на несколько градусов) вода после ПО, как обычно и без ПО, поступает в следующий подогреватель I7J. В этом случае недогрев воды в П2 уменьшается, расход пара на П2 возрастает, а на П1 — несколько уменьшается. Работа пара регенеративных отборов возрастает, и КПД турбоустановки несколько повышается. Методика расчета схемы регенерации и оптимизации ее параметров остается обычной. [c.64]

Расчет на прочность в пластинчатых теплообменниках проводят для неподвижных, промежуточных и нажимных решеток, пластин, штанг, стяжных болтов, коллекторов, днищ, крышек, фланцев. Пример расчета приведен в [29]. [c.389]

Теоретические основы таких процессов изложены в работе [13]. Для практических расчетов в настоящее время вследствие невозможности строгого математического расчета следует пользоваться данными обобщенного эксперимента. В [8] был исследован теплообменник такого рода, причем в качестве распыляемого промежуточного теплоносителя использовались вода (при температуре двухфазной смеси =30- 35 °С) и трансформаторное масло (при =70 °С). В качестве поверхности нагрева применялись однорядный и четырехрядные горизонтальные пучки (соответственно 1=2.6 и 1=2.6, 2=3.3). Схема [c.62]

Задание. Выполнить расчет теплообменника с кипящим слоем промежуточного теплоносителя для высокотемпературного нагрева воздуха с 30 до 700° С в количестве Vb = 17 ООО м /ч (при нормальных условиях). Нагрев насадки воздухоподогревателя осуществить продуктами сгорания природного газа Ставропольского месторождения, сжигаемого в отдельной топке (автономный нагрев). [c.135]

Скорость воды, циркулирующей через промежуточный теплообменник, должна ириниматься равной 2 м/сек во избежание быстрого роста отложений. Перепад температур между теплоносителями может быть принят ориентировочно не менее 8—10° С, однако эта величина в каждом случае должна уточняться техникоэкономическим расчетом. При этом необходимо, чтобы температура циркулирующей воды на входе в экономайзер не превышала 25—30° С, а температура уходящих из экономайзера газов по возможности не превышала 50° С (если ставится задача максимального использования тепла газов для нагрева воды). [c.209]

Как видно из этих данных, контактные котлы-экономайзеры описанной конструкции с погружной горелкой являются весьма эффективным типом водонагревателя контактного тина, поскольку наличие второй ступени позволяет обеспечить такое же глубокое охлаждение дымовых газов, как и в контактных экономайзерах НИИСТ или контактных котлах АКХ. Вместе с тем температура горячей воды в этих агрегатах выше, чем в экономайзерах, что делает их более универсальными. Однако даже и эта более высокая температура (80—85° С) при упоминавшейся выше схеме теплоснабжения с промежуточным теплообменником может оказаться недостаточной, поскольку технико-экономическими расчетами доказано, что а) оптимальный режим работы агрегата обеспечивается при нагреве в нем воды до температуры, не пре-вышаюш,ей 70° С б) оптимальный перепад температур в промежуточном теплообменнике находится в дианазопе 10—20° С. Таким образом, температура воды на выходе из промежуточного теплообменника не превышает 60° С, хотя по СПиП для бытового горячего водоснабжения на выходе из генератора тепла требуется более высокая температура. [c.236]

В заключение можно отметить совершенно недостаточный объем использования контактных экономайзеров на электро-станциях. Такое положение тем более нетерпимо в условиях, когда доля природного газа в топливном балансе электростанций в последние годы растет, и эта тенденция, видимо, будет продолжаться. Как уже указывалось в гл. II, одной из причин незначительного внедрения контактных экономайзеров на электростанциях является опасение, не отразится ли заметно нагрев воды в них на эффективности использования отборного пара турбин Для выяснения данного вопроса В. П. Шаниным при участии автора были выполнены специальные расчеты [95], рассмотрены варианты открытого и закрытого водоразбора при непосредственном использовании нагретой в экономайзерах воды и при работе экономайзера по схеме с промежуточным теплообменником более дорогой по капитальным влол ениям и менее эффективной в эксплуатации. Анализ расчетов показывает, что частичное вытеснение отборов турбин имеет место не всегда. Наибольший эффект от установки контактных экономайзеров достигается при открытом водоразборе. Это вполне естественно, так как эффективность их непосредственно зависит от удельного расхода нагреваемой воды (т. е. расхода, отнесенного к паропроизводительности котла, электрической и тепловой мощности ТЭЦ и т. д.), а при открытом водоразборе этот показатель выше. При наиболее благоприятных условиях срок окупаемости капитальных затрат составляет несколько месяцев, а при неблагоприятных (отсутствие водоразбора, установка промежуточного теплообменника и частичное вытеснение отборов турбин) —около 2 лет, что намного меньше нормативного срока. Причина этого в значительном повышении к. и. т. минимум на несколько процентов. Это настолько заметно снижает эксплуатационные расходы, что с избытком перекрывает и отчисления от капитальных вложений, и ухудшение показателей работы станции от уменьшения выработки электроэнергии на тепловом потреблении. [c.120]

В качестве промежуточных теплообменников могут быть установлены скоростные водо-водяные подогреватели с гладкими или профильными трубами [51]. Скорость воды, циркулирующей через промежуточный теплообменник, должна приниматься на уровне 2 м/с во избежание быстрого роста отложений. Перепад температур между теплоносителями может быть принят ориентировочно не менее 8—10 °С, однако эти цифры в каждом случае должны уточняться технико-экономическим расчетом. При этом необходимо, чтобы температура циркулирующей воды на входе в экономайзер не превышала 25—30 °С, а температура уходящих из экономайзера газов не превышала 40— 50 °С. Несмотря на существенное усложнение схемы установки контактных экономайзеров на загрязненных дымовых газах печей, сушилок или котлов, не работающих на газе, несмотря на удорожание этих установок, вызванное необходимостью защиты корпусов экономайзеров и трубопроводов от коррозии, наличие шламового хозяйства, усложнение эксплуатации, эффективность установки контактных экономайзеров за промышленными печами, сушилками, котлами достаточно велика, а срок окупаемости капитальных затрат на сооружение экономайзеров со вспомогательным оборудованием, хотя он и значительно больше, чем в газовых котельных, не превышает двух-трех лет. [c.199]

Объектами установки контактных экономайзеров могут стать ТЭЦ промышленных предприятий, Минэнерго при системе теплоснабжения с открытым водоразбором и с отдельной (независимой) системой трубопроводов горячего водоснабжения, а также районные отопительные котельные. Опыт ТЭЦ Минэнерго и промышленных предприятий показывает, что и при закрытых системах теплоснабжения установка контактных экономайзеров на электростанциях может быть весьма эффективной, если эти экономайзеры используют для нагрева воды, по-ступаюш,ей на водоподготовительные установки, приготовляющие подпиточную воду теплосети и питательную котлов. При размещении контактных экономайзеров на электростанциях в некоторых случаях сокращается выработка электроэнергии на тепловом потреблении. Однако опыт и специально проведенные расчеты (см. гл. IV) показывают, что снижение эффективности работы контактного экономайзера от этого сравнительно невелико (до 15—20 %). По данным Свердловэнерго годовая экономия топлива на котле паропроизводительностью 75 т/ч от внедрения контактного экономайзера при использовании его в течение 7500 ч составляет 5300 т у.т., а с учетом уменьшения количества отборного пара и выработки электроэнергии на тепловом потреблении — 4400 т у.т. Следовательно, целесообразность установки контактных экономайзеров на ТЭЦ несомненна. Эффективность их при системе теплоснабжения с открытым водоразбором, разумеется, намного выше, поскольку в этом случае чаще всего требуется установить экономайзеры за всеми котлами, в то время как при отсутствии водоразбора достаточно это сделать за 1—2 котлами [201]. Необходимо подчеркнуть, что при системе теплоснабжения с открытым водоразбором контактные экономайзеры должны быть установлены по схеме с промежуточным теплообменником. [c.257]

Применение контактных экономайзеров с промежуточным теплообменником, например экономайзерных агрегатов АЭМ-0,6, и конденсационных поверхностных теплообменников позволяет получить чистый конденсат, после дегазации по составу приближающийся к дистилляту. При достаточно глубоком охлаждении дымовых газов в газовых котельных можно получить не менее 1,0—1,2 кг конденсата на 1 м сжигаемого в котле природного газа. Применительно к паровым котельным выход конденсата составляет около 0,1 кг в расчете на 1 кг пара, вырабатываемого котлами. Из этих количественных оценок видна, во всяком случае теоретически, возможность работы паровых котельных на природном газе без применения водо-умягчительных установок, если обеспечен полный возврат конденсата от потребителей и будут сокращены до минимума потери пара и конденсата в пределах котельной. По меньшей мере использование этого конденсата может сократить производительность ХВО, сооружаемых в котельных, и снизить расход поваренной соли на регенерацию катионита. [c.260]

В воздухо- и газонагревателях с промежуточным теплоносителем в виде насадки (регенераторах) периодически во времени изменяется температура газовой среды, что вызывает в материале насадки тепловые волны. Расчет таких теплообменников аналогичен расчету рекуперативных [c.52]

Для расчета КПД трехконтурных АЭС в уравнение (9.8) добавляется множитель, учитывающий КПД транспорта теплоты через теплообменники и трубопроводы промежуточного контура (Лпром.к = = 0,98). Затраты на собственные нужды АЭС рассчитываются с учетом механизмов всех контуров. Фактический эксплуатационный КПД станции оказывается несколько ниже расчетного вследствие работы на частичных нагрузках, дополнительных потерь при пусках, остановах и др. [c.355]

Способ численного интегрирования уравнений динамики теплообменников в частотной области подробно разработан и применяется для расчета характеристик парогенератора в работах В. М. Рущинского [Л. 72]. Однако, несмотря на широкие возможности для моделирования отдельных теплообменников, такой подход к построению программы моделирования парогенераторов, предназначенной для массовых расчетов на стадии проектирования, оказывается нецелесообразным. Это объясняется практическими трудностями использования такой программы для моделирования парогенератора с большим числом теплообменников. Время, затраченное на численное интегрирование системы дифференциальных уравнений, слишком велико, чтобы в широком диапазоне частот эффективно рассчитывать частотные характеристики 30—iO -конструктивно различных и взаимосвязанных теплообменников, на которые приходится делить парогенератор при структурном подходе к моделированию. Объем исходной и промежуточной информации слишком велик, что значительно снижает надежность моделирующей системы. [c.109]

Для создания теплообменника, эффективного с позиций теплотехники, лишенного недостатков, обусловленных наличием критических напряжений, которые вызваны неравномерностью температур (в стационарном и особенно в переходных режимах), были проведены экспериментальные исследования с целью получить равномерное распределение натрия в кольцевом зазоре на входе в межтрубное пространство пучка и сплава натрий—калий в трубах. Проверялись также вибрационные характеристики пучк.э труб. Частота возбуждающих сил, возникающих в результате поперечного обтекания теплоносителем труб на отдельных участках пучка, для номинального режима составляет по расчетам 15 Гц, а собственная частота труб—-6 Гц. Расход теплоносителя в межтрубном пространстве может меняться в пределах от О до 350 м /ч, частота возбуждающих сил — соответственно от 0 до 15 Гц. Следовательно, в пучке возможны резонансные явления. Для увеличения собственной частоты колебания труб потребова лась постановка промежуточных дистанционирующих поясов (решеток). Опыт с водой в качестве рабочего тела показали, что при двух дистанционирующих поясах частота собственных колебаний труб возрастает до 37 Гц. [c.256]

Поэтому в качестве определяющих параметров промежуточного пере-грева пара приняты давление перегреваемого пара, недогревы пара до температуры греющего пара в каждой из ступеней перегрева и давление отборного греющего пара. Поскольку расходы греющего пара могут быть рассчитаны лишь после определения расхода нагреваемого пара, расходы греющего пара определяются итерационно, до совпадения температуры neperj ева, рассчитанной по расходам пара, с заданной температурой перегрева. В зависимости от схемы промперегрева (от одноступенчатой при однократном перегреве до двухступенчатой при двукратном перегреве) время расчета одного варианта возрастает в 2 -f- 10 раз, так как требуется выполнять итерационный расчет по нескольким величинам. При итерациях для сокращения времени счета ведутся только балансовые расчеты теплообменников и агрегатов, без подробных конструктивных расчетов. После определения расходов греющего пара па промперегрев производится полный расчет тепловой схемы с определением мощности электрогенератора, мощности механизмов собственных нужд, конструктивных характеристик и стоимости оборудования. [c.83]

Расчеты, выполненные для третьего варианта схемы промежуточного перегрева, показали, что при использовании в качестве охлаждающей среды в водопаровом теплообменнике питательной воды, отобранной до. аодяногэ экономайзера, температура вторичного пара составляет примерно 465° С. Недостаточное снижение /п.п объясняется малой величиной температурного напора в теплообменнике (около 20° С). Этим же объясняется очень большая поверх-нэсть нагрева (примерно 450 па один корпус) дополнительно устанавливаемых воцопаровых теплообменников. [c.306]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...