Расчет клиновых механизмов

РАСЧЕТ КЛИНОВЫХ МЕХАНИЗМОВ [c.165]

Расчет клиновых механизмов свободного хода приведен в табл. 13. [c.166]

При расчете клиновых механизмов, в которых используются не плоские направляющие, а цилиндрические или V-образные, их форма учитывается введением приведенного коэффициента трения. [c.122]

Ркс. 3. 3. К расчету клиновых механизмов [c.113]

Формулы (642) и (643) можно использовать и для ориентировочных расчетов роликовых и клиновых механизмов подач, но при этом следует скорость срабатывания механизма принять равной нулю (соо = 0)- [c.279]

В тех случаях, когда полного самоторможения не требуется, весьма полезным может быть использование роликов на поверхностях контакта с клином. Приведем пример расчета такого механизма (рис. 67, в). Усилие зажима в клиновой передаче с роликами как на наклонной, так и на опорной поверхностях определяется по формуле (7) [c.164]

Расчет усилия зажатия, развиваемого клиновым механизмом с односторонним клином, производится по формуле [c.412]

В передачах с клиновым ремнем при расчете пружины, механизма управления и опор валов необходимо знать осевые [c.90]

Полученные в работе формулы позволяют производить энергетические расчеты клиновых самотормозящихся механизмов. [c.289]

Рассчитать винт и гайку клинового домкрата (р грузоподъемностью Q. В результате расчета определить метр винта, имеющего трапецеидальную резьбу б) высоту гайки в) длину рукоятки к. п. д. винтовой пары, винтового механизма и домкрата п целом. Усилие рабочего на [c.101]

Формулы (7.19) позволяют по заданному окружному усилию определить силы натяжения ветвей ленты. Эти формулы получены для малых скоростей ленты. Если скорости ленты значительны, необходимо учитывать дополнительные слагаемые, учитывающие влияние сил инерции ленты при ее движении по окружностям шкивов. Формулы (7.19) применяются и при расчетах канатных передач, передач клиновыми ремнями и лентопротяжных механизмов. В этих случаях проскальзывание ленты может происходить по части дуги обхвата из-за неравномерности растяжения ленты, на которую влияет и скорость движения. [c.80]

В книге изложена методика расчета роликовых, клиновых и храповых механизмов свободного хода, работающих в условиях динамических нагрузок. Разбираются всевозможные конструкции механизмов свободного хода, применяемых в промышленности. Приведены результаты исследований влияния смазки на работу роликовых механизмов свободного хода и рекомендации по различным видам смазки этих механизмов. [c.2]

При определенных соотношениях приведенных моментов инерции ведущей и ведомой систем роликовые механизмы часто работают неудовлетворительно. Поэтому иногда приходится отказываться от применения роликовых механизмов и прибегать к другим конструкциям механизмов свободного хода (клиновым, храповым и специальным), которые не освещены в литературе. В предлагаемой книге изложена методика расчета роликовых, клиновых и храповых механизмов. В работе впервые приводятся исследования влияния смазки на работу роликовых механизмов свободного хода и рекомендации по различным видам их смазки. [c.5]

Кроме описанных дифференциальных и клиновых МСХ, были экспериментально исследованы несколько образцов роликовых МСХ. Были изучены причины буксования МСХ (см. подразд. 10). На основании этой части исследований даны рекомендации, касающиеся конструкции и технологии изготовления фрикционных МСХ, создана методика гидродинамического расчета. Для определения работоспособности вновь созданных фрикционных МСХ для ИВ весьма эффективна экспериментальная проверка заклинивания при ударном приложении внешней нагрузки удар наносится по ведомой детали МСХ в направлении, соответствующем заклиниванию МСХ. Механизм считается нормально работающим, если не обнаруживаются даже микроперемещения ведущей части относительно ведомой в направлении удара. Для регистрации перемещений рекомендуется использовать гибкую пластину, одним концом заделанную на ведомой детали МСХ, а другим опирающуюся на ведущую часть. На пластину наклеены тензорезисторы, включенные в обычную схему измерений. При изменении относительного положения деталей вследствие удара в пластине возникают напряжения изгиба, которые регистрируются осциллографом. На рис. 53 приведена типичная осциллограмма ударного заклинивания и расклинивания дифференциального МСХ. Участок ей осциллограммы соответствует положению МСХ до заклинивания. Участок Ьс характеризует процессы заклинивания, расклинивания и поворота ведущих элементов механизма под действием сил упругости в сторону, противоположную направлению момента, создаваемого ударной нагрузкой. Участок аЬ соответствует новому положению МСХ. Тангенциальные перемещения в контакте колодок и шкива в направлении момента, создаваемого ударной нагрузкой, отсутствуют. [c.98]

Задвижки получили широкое распространение в трубопроводах большого диаметра вследствие значительно меньших гидравлических сопротивлений, чем в вентилях. Клиновая задвижка старой системы с избыточными связями показана на рис. 2.57. Расчет по формулам (1.1) и (1.2) дан на правой стороне чертежа (винтовой механизм не рассматриваем). [c.110]

Рис. III.23. Схемы для расчета клинового механизма с односкосым клином и двумя роликами (а, в) и с одним роликом (б)

Рис. 2. Схема для расчета клинового механизма с односкосым клином а — с трением на обеих поверхностях клина б — с роликами на обеих поверхностях клина.

Более точные формулы для расчета роликовых и клиновых механизмов подач при постоянном значении движущего момента (t) = Мдд = onst] можно получить, если воспользоваться методом наложения и решение уравнения (638 ) представить как сумму решений двух уравнений [c.279]

Клиновые многорычажные и шарнирно-рычажные механизмы зажима. Имеют применение клиновые механизмы одностороннего действия, клиноплунжерные механизмы одностороннего и двустороннего действия, клиноплунжерные механизмы в сочетании с прихватами. Формулы для расчета усилий зажима этих механизмов, а также многорычажных и шарнирно-рычажных и принципиальные схемы их исполнения приведены в табл. 80. [c.521]

При силовом расчете силы тяжести звеньев не учитываются, так как они значительно меньше сил Р и Q. Из плана сил, построенного для клинового механизма (рис. 69, в), можно определить величину замыкающей силы N, которую необходимо приложить к клииу (сектору) 4 для того, чтобы под действием сил Р а Q система оставалась замкнутой [c.122]

Выведенные формулы можно использовать для расчета суммарной силы W для двух- и трехскосного клиновых механизмов. Эта задача облегчается еще и тем, что углы скоса у таких клиньев, как правило, одинаковые. [c.104]

Зажимы клиновых усиливающих механизмов— Усилия 126, 127 --станочных приспособлений — Природы механизированные 118 — Расчет 110 --станочных приспособлений ручные— Конструкции 1о8 --станочных приспособлений с применением гидро 1ласта 115, 116 Заточка и доводка режущих инструментов — Режимы 300 Зенкерование 231 [c.571]

Основные зависимости для расчета резьбовых, клиновых к) лачковых и цанговых зажимающих механизмов приспособлений [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...