Гидравлическое сопротивление завихрителей

Одним из путей снижения энергозатрат при использовании закрученного потока является применение совершенных в аэродинамическом отношении завихрителей с низким гидравлическим сопротивлением, так как оно является важной составляющей общего гидравлического сопротивления всего центробежного элемента. [c.278]

Анализ работы различных типов завихрителей показал, что наименьший коэффициент гидравлического сопротивления имеют комбинированные завихрители, сочетающие тангенциальное и аксиальное направление газового потока. Кроме того, преимуществом завихрителей данного типа является возможность изменения интенсивности крутки потока в широких пределах. Применение комбинированных завихрителей позволяет увеличить максимальную производительность элементов по газу и тем самым расширить диапазон их эффективной работы. [c.278]

Гидравлическое сопротивление Ар сухого завихрителя можно определить по зависимости [c.152]

Сложный характер воздействия закрутки на потери энергии в завихрителе при движении закрученного потока делает эксперимент пока единственным средством получения расчетных формул для определения гидравлического сопротивления. Для определения напряжения трения в основной части закрученного потока возможен аналитический подход, основанный на использовании асимптотической теории пограничного слоя. Результаты развития этой теории в приложении к закрученным течениям рассмотрены в предыдущей главе. [c.132]

Завихритель вносит значительный вклад в общее гидравлическое сопротивление закрученному потоку. Даже в длинных трубах на завихритель приходится до 25% от общей потери энергии на создание закрученного потока. [c.134]

Опытные данные по гидравлическому сопротивлению всех испытанных завихрителей обобщены уравнением [c.135]

Результаты зкспериментального исследования гидравлического сопротивления закрученных потоков в трубах Г= 14...150 с использованием лопаточных завихрителей обобщены уравнением [c.137]

Завихритель с четырьмя лопатками и безударным входом имел большую длину в той части, где шаг S постоянен (см. рис. 1.1). От эксперимента к эксперименту длина уменьшалась, для чего завихритель обрезали. При укорочении завихрителя до = 1,5 уменьшался общий коэффициент гидравлического сопротивления, а безразмерное давление на стенках и визуально наблюдаемое состояние свободной поверхности не [c.27]

Рис. 2.8. Зависимость от числа Re коэффициента гидравлического сопротивления участка трубы с разными завихрителями

На рис. 2.8 приведены экспериментальные данные по гидравлическому сопротивлению или критерию Ец участка трубы. Разность между двумя значениями ц, одно из которых получено с завихрителем, а другое - без него, принимается за коэффициент сопротивления завихрителя. [c.33]

В целом завихрители с прямоугольными лопатками обеспечивали при 1 0,38 и приемлемом для мельниц-вентиляторов гидравлическом сопротивлении достаточно высокое значение g у Дк<1,35 и Lk/.D 1,5. [c.69]

С использованием этого явления был разработан двухступенчатый пылеконцентратор [Л. 93], представленный на рис. 1-14,а. В нем выхлопная труба первой ступени выполняет роль корпуса второй ступени. Устанавливая лопатки завихрителя под определенным углом, удается достичь достаточно равномерного распределения пыли между верхним и нижним основными отводами при незначительном повышении гидравлического сопротивления установки в целом. Этот аппарат имеет ту особенность, что при равномерном в количественном отношении распределении пыли в нижний отвод поступает более грубая пыль, чем в верхний. В зависимости от сорта топлива и способа его сжигания подача различной по фракционному составу пыли в горелки нижнего и верхнего ярусов может влиять на топочный процесс как положительно, так и отрицательно. [c.107]

КОЙ ЖИДКОСТИ в трубах с ленточными завихрителями зависимость для расчета коэффициентов гидравлического сопротивления имеет форму закона Пуазейля для гладкой прямой трубы [c.526]

На рис. 48 представлены зависимости 0 и Др от коэффициента аэродинамического сопротивления по вторичному воздуху 1 2 для схем с завихрителями трех модификаций, а также зависимости эффективной крутки и гидравлического КПД от I2 для серийной горелки котла П-57 (кривые 4 и 5). [c.101]

На схеме № 4 представлена горелка с подводом воздуха при помощи скошенного кармана ( карман Рихтера ) и завихрителем из шести плоских лопаток. Эта горелка обеспечивает повышенную крутку при пониженном коэффициенте аэродинамического сопротивления ( =1,7 вместо 2,8), а гидравлический КПД горелки значительно выше [c.106]

Способ и устройство, в котором пленку жидкости диспергируют до капель диаметром 100-400 мкм предложены в работе [4]. Это достигается тем, что в центробежном элементе (рис. 10.3, а) после завихрителя на полой балке, соединенной со стенками стакана и имеющей отверстие, размещен рассекатель (вытеснитель) в виде параболоида вращения, расширяющаяся часть которого направлена в сторону плен-косъемника. Рассекатель, являясь поверхностью, установленной по оси закрученного газового потока, формирует пленку жидкости, обеспечивает диспергирование ее газовым потоком (при срыве с кромки рассекателя) до узкой мелкодисперсной фракции - мельчайших капель ("тумана"), строго ориентирует образовавшийся газожидкостной поток, что способствует увеличению поверхности массопередачи, эффективному разделению проконтактировавших фаз, уменьшению уноса жидкости иа вышележащую ступень контакта. В результате все это повышает эффективность массообмена. А ориентация газо-жидкостной смеси в зазоре между стаканом и пленкосъемником снижает гидравлическое сопротивление. [c.279]

Для котлов паропроизводительностью D < 640 т/ч по вторичному воздуху используют как улиточные, так и лопаточные за-вихрители, а для D 640 т/ч — лопаточные. При Лх 3 рекомендуются улиточные завихрители. Для rii < 3 допускается применение осевых аппаратов. Для котлов с Z) < 120 т/ч возможна установка прямоточно-улиточных горелок с рассекателем. Через вихревые горелки целесообразна подача всех видов топлива кроме фрезерного торфа. К недостаткам этих горелок следует отнести повышенное гидравлическое сопротивление, конструктивную сложность, необходимость выполнения выходной части из жаростойких материалов во избежание ее выгорания, повышенную склонность к сепарации топлива, несколько больший (по сравнению с горелками других конструкций) выброс окислов азота в атмосферу. [c.62]

Для определения размерон завихрителя необходимо пользоваться значениями коэффициента его гидравлического сопротивления, определенными опытным путем [27]. Ориентировочно размеры лопаточного завихрителя можно найти из следующих зависимостей. [c.264]

Длину л , на которой происходит вырождение закрученного течения, можно определить из анализа зависимости коэффициента гидравлического сопротивления на единицу длины трубы, касательного напряжения трения или универсального профиля суммарной скорости потока по длине трубы. Опытное определение ве)1ичины л для лопаточные завихрителей (см. табл. 1.1) показало, что вышеуказанные способы определения л дают близкие результаты (в пределах 20%). Обобщение результатов этих опытов при Ее = (0,5...1,5)° 10 для всех завихрителей позволило найти [c.31]

Экспериментальное исследование гидравлического сопротивления воздушному потоку в трубе сТ= 150 выполнено с использованием лопаточных завихрителей при = 5 10 . ..1,5 10 . Полученные в этом исследовании результаты не, могут бьпь использованы для расчета гидравлического сопротивления труб с длиной, отличной от 150(1, но они позволили установить некоторые закономерности, которые дальше использованы для построения расчетных соотношений гидравлического сопротивления закрученному потоку в трубах различной длины. [c.135]

При использовании ишековых завихрителей следует иметь в виду два экспериментально установленных факта. Первый из них - организация безударного входа потока на завихритель уменьшает коэффициент гидравлического сопротивления по сравнению с ударным входом примерно вдвое второй сводится к определению оптимальной длины завихрителя, необходимой для получения интенсивного вращения, но с наименьшей затратой энергии на прокачку (оптимальная длина завихрителя была установлена в следующем эксперименте). [c.27]

В целях снижения гидравлического сопротивления, уменьшения количества конструкционного материала и упрощения технологии изготовления в [107] были созданы и исследованы дискретно располагаемые по высоте стержневой сборки локальные интенсификаторы теплообмена, состоящие из отрезков скрученных лент и выполняющие одновременно роль дистан-ционирующих элементов. Конструкция локального интенсификатора-за-вихрителя определяется в зависимости от количества стержней и способа их расположения в сборке. В любом случае интенсификатор состоит из отрезков скрученных лент, устанавливаемых в межстержневом пространстве и объединенных для жесткости обшей обечайкой. На рис. 8.3 изображены интенсификаторы-завихрители для стержневых сборок. [c.148]

Интересно обратить внимание на возможность искусственного увеличения критических тепловых нагрузок путем турбулизации парожидкостной смеси и придания ей винтового движения. Впервые завихрители двухфазного потока в виде скрученной металлической ленты были применены в предвоенные годы в ЦКТИ для ртутных парогенераторов с целью предотвращения пленочного кипения, которое в связи с несмачиваемостью ртутью металлических поверхностей возникает при очень низких тепловых нагрузках. В последующих работах на этом пути было получено для воды искусственное увеличение кр в два раза и более (при переходе на пленочный режим), а также отсутствие ухудшения теплоотдачи вплоть до паросодержания х = 1 одновременно выявился большой рост гидравлического сопротивления. В связи с трудностями технологического и эксплуатационного характера турбулизаторы двухфазных потоков не нашли пока широкого промышленного применения. [c.175]

Из уравнения (2-49) вытекает, что у, а следовательно, и фр будут тем больше, чем выше значение п. Как указывалось ранее, это удалось достигнуть при практически одинаковом гидравлическом сопротивлении переходом от трапециевидных лопаток к прямоугольным, т. е. совершенствованием конструкции завихрителя. Вторым способом увеличения п [вляется уменьшение D 6pIDk. При этом возрастает а сдвигается [c.84]

Таким образом, для получения при приемлемых гидравлических сопротивлениях высоких значений g с одновременной ликвидацией прорыва грубых частей в сброс поворотные лопатки принципиально не пригодны. Безударный вход потока на эти лопатки может быть обеспечен только при определенном угле их наклона, например при а=30°, когда угол р между кормовой частью лопатки и потоками равен нулю. При а>30° и Р>0 сопротивление завихрителя резко возрастает, что вынуждает выполнять лопатки без перекрыши. Увеличение ширины лопатки приводит к существенному повышению с5р- В связи с этим был разработан и испытан завихритель (ом. рис. 1-11,в), состоящий из рассекателя Dp/Dk=0,33, 12 неподвижных плоских лопаток с безударным входом, а=50°, D 6p/ >k=0,8 и перекрышей р= =1,2 [Л. 88], на котором при L /Dk=1,2 была достигнута максимальная по сравнению с другими конструкциями величина g - Однако величина Sp оказалась у него все же выше, чем при варианте ТЭС Марица-Восток-2 (рис. 2-28, кривые I и 4). Дальнейшее снижение с5р при неизменном значении g было достигнуто уменьшением р до 1,0 (см. кривые 1, 4 и 5). [c.98]

В то же время промышленные испытания на Владивостокской ТЭЦ-2 показали, что гидравлическое сопротивление этого пылеконцентратора в 2 раза выше, чем у аппарата того же типоразмера, но без нижнего отвода потока. Это вызывалось тем, что патрубок 5 пересекал сечение корпуса и образовывал газодина мическую тень. С целью ликвидации этого нежелательного явления был разработан пылеконцентратор (см. рис. 1-15,6), у которого лопатки завихрителя обтекаемой формы выполнены полыми и служат не только для закрутки исходного потока, но и как каналы для отвода рециркулирующего газа, как у пылеконцентратора (рис. 1-15,а), гидравлическое сопротивление данного устройства стало практически таким же, как у чисто прямоточных пылекон-центраторов. [c.108]

Что при этом гидравлйчес1 ое сопротивление Ёыше допустимого, то для его снижения целесообразно уменьшение а до 40—45° при Осбр/-0к=0,6. С целью снижения сбр при а=50° и Z) 6p/ K=0,6 может быть также применен завихритель со срезанными лопатками (см. рис. 2-12,е), имеющими перекрышу только до высоты, равной 0,5Ьобр. В этом случае одновременно с ликвидацией прорыва грубой пыли в сброс снижается гидравлическое сопротивление [Л. 102]. Необходимо стремить- [c.158]

На рис. 11.3 представлен общий вид полого скруббера типа СП, состоящего из цилиндрического полого корпуса, по высоте которого расположены три яруса коллекторов орошения, входного и выходного патрубков, центробежного каплеуло-вителя с коническим завихрителем, емкости для раствора, штуцеров для отвода раствора из скруббера и каплеуловите-ля. Скрубберы изготавливаются пяти типоразмеров, диаметром D = 600, 900, 1200, 1600 и 2000 мм и высотой Я = 16600, 17360, 18100, 19400 и 20050 мм соответственно. Гидравлическое сопротивление скруббера составляет 1 кПа, рабочий диапазон скорости газа в скруббере 5—9 м/с, плотность орошения 35— 50 м /(м ч), расчетная эффективность очистки 99,6 %. [c.386]

Определение значений коэффициента гидравлического сопротивления и чисел Рейнольдса через истинную среднерасходную скорость течения, т.е. при помощи площади живого сечения, позволяет уточнить значения критических чисел Рейнольдса, соответствующих возникновению ламинарного с макровихрями и турбулентного режимов течения — Ке р и Ке р причем с уменьшением шага ленточной вставки происходит уменьшение гидравлического сопротивления и смещение чисел Рейнольдса в сторону увеличения. Динамика изменения гидравлического сопротивления и этих чисел пропорциональна изменению площади живого сечения, оценить ее для конкретного шага завихрителя можно по рис. 12.15. [c.525]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...