Чугунные асимметричные

Если материал балки хрупкий, например закаленная сталь, чугун, текстолит и др., то расчет на прочность при изгибе проводят по напряжениям растяжения и сжатия. У хрупких материалов (см. 2.9) предел прочности при сжатии выше предела прочности при растяжении (Срс ир)- Следовательно, поперечным сечениям балок из хрупких материалов целесообразно придавать асимметричную форму относительно нейтральной оси (рис. 2.78) и располагать бал- [c.214]

Прежде всего, конструкторы стремятся к тому, чтобы заставить чугунные детали работать только на сжатие. Если чугунная деталь все же должна нагружаться изгибающими силами, ей стараются придать асимметричную форму, при которой слои металла, подвергающиеся растяжению, нагружаются меньше, чем слои, работающие на сжатие. Предва- [c.180]

Различное поведение чугунов при сжатии и разрыве сказывается на изменении при создании асимметричности цикла [173] при увеличении сжимающих и уменьшении [c.26]

Фиг. 38. Влияние асимметричности цикла на динамическую вязкость ковкого чугуна.

Лучшее сопротивление чугуна сжимающим, чем растягивающим усилиям предоставляет два возможных пути для увеличения прочности конструкции 1) создание асимметричной нагрузки, придавая конструкции начальные сжимающие напряжения 2) создание асимметричных конструкций (фиг. 64 и табл. 58). [c.40]

Лучшее сопротивление чугуна сжимающим нагрузкам, чем растягивающим, создает возможность увеличения прочности конструкций приданием им асимметричных профилей. [c.67]

На рис. 18 показаны примеры асимметричных чугунных конструкций, а в табл. 5 приведены основные характеристики, подтверждающие выгодность асимметричных [c.67]

Характеристики асимметричных чугунных конструкций [c.67]

Рис. 2.7. Диаграмма предельных амплитуд напряжений при асимметричных циклах для серого чугуна

Для хрупких материалов с неоднородной структурой (чугуны) коэффициент Ks при статических нагрузках не учитывают и расчет допускаемых напряжений можно вести по формуле (5). Опытами установлена пониженная чувствительность чугунов к концентрации напряжений, что объясняется наличием графитовых включений, имеющихся в этих материалах, а также рядом других факторов, еще недостаточно изученных. В практике расчета деталей машин наиболее часто встречаются не постоянные, а переменные нагрузки по симметричному и асимметричному циклам. [c.27]

Рис. 14. Диаграмма предельных напряжений при асимметричных циклах растяже-ния-сжатия для чугуна

При конструировании деталей машин необходимо учитывать соотношение Ор и так как разность этих величин может привести к асимметричности конструкций. Например, при проектировании балки из чугуна площадь растягиваемой зоны должна быть больше площади сжимаемой зоны, а из дерева — наоборот. [c.175]

Образцы из чугуна испытывались на осевое циклическое сжатие и два вида циклического сжатия с соотношением между главными напряжениями 1 0,15 и 1 0,20. Напряжения изменялись по асимметричному циклу с коэффициентом асимметрии 0,5. В качестве образцов были использованы шлифованные кубики, изготовленные с допуском по третьему классу точности. Частота нагружения при испытаниях стали 20 составляла 350—600 циклов в минуту, при испытаниях чугуна — 2000 циклов в минуту. [c.187]

Диаграмма асимметричных циклов серого чугуна показана на рис. 3.2.2. Показатели механических свойств чугуна = 250 МПа, = 920 МПа, о , = 80 МПа, о,, = 15 МПа в области растяжения и 360 МПа в области сжатия. Пользуясь этой диаграммой и кривой изменения коэффициента несимметричности пип/ тах> меняющего свои значения от +1,0 до -1,0, можно определить предел выносливости пр любой амплитуде колебания цикла. [c.438]

Серый чугун в большей степени сопротивляется сжимающим нагрузкам, чем растягивающим. Это различие приобретает особое значение в условиях изгибающих нагрузок. При изгибе чугунного бруска с повышением деформаций (и напряжений) нейтральная ось все больше удаляется от оси симметрии в сторону сжимаемых волокон. Использование асимметричных профилей позволяет увеличить прочность конструкций. [c.442]

Продольное сечение 500-кг слитка из среднеуглеродистой стали. Разливка сверху в составную изложницу без надставки (см. ф. 502/1). Справа на снимке — чугунная стенка изложницы, слева — стенка из формовочного песка. При соприкосновении с чугунной стенкой затвердевание развивается быстрее, чем при соприкосновении с песчаной стенкой. Усадочная раковина асимметрична и лежит ближе к изолированной стенке. Она продолжается по направлению к донной части рядом V-образных зон ликваций, более заметных в левой части снимка, чем в правой (темные участки). [c.49]

Топочная камера для исключения затягивания пламени в конвективный пучок и уменьшения потерь с уносоМ и химическим недожогом разделяется шамотной перегородкой на собственно топку и камеру догорания. В котлах производительностью 10 т/ч перед шамотной перегородкой установлен задний экран. Камера догорания отделяется от конвективного пучка шамотной перегородкой, устанавливаемой между первым и вторым рядами кипятильных труб, вследствие чего первый ряд труб конвективного пучка является одновременно и задним экраном камеры догорания. Внутри конвективного пучка устанавливается чугунная перегородка, разделяющая его на первый и второй газоходы. Вход топочных газов в конвективный пучок и выход их из котла выполнены асимметрично. В котлах с перегревом пара пароперегреватель устанавливается в первом газоходе после второго-третьего ряда кипятил-ёных труб. Необходимое для размеш ения пароперегревателя место (при неизменных размерах котла) обеспечивается отказом от установки части кипятильных труб. [c.42]

Каждая чугунная секция содержит ниппельные головки и два вертикальных газохода, объединенных наклонными эллипсными трубами 16 с углублениями. Трубы размещены асимметрично центрам ниппельных головок. По периметру секции обрамлены стыкующимися ребрами. Из двух смежных секций пакета одна повернута на 180°, создавая шахматное расположение труб поверхности нагрева в газоходах и продольные сквозные каналы в трубах. У крайних чугунных секций проемы между трубами закрыты крышками с отверстиями, закрываемыми откидными заслонками. [c.37]

На основании данных динамического расчета имеем коленчатый вал полноопорный (см. рис. 77, а) с симметричными коленами, но с асимметричным расположением противовесов (см. рис. 102, а) сила инерции противовеса, расположенного на продолжении щеки, Р р = = 13,09 кН реакция на левой опоре от противовеса Р р = —9,75 кН центробежная сила инерции вращающихся масс /Сл = —15,91 кН радиус кривошипа / = 39 мм. С учетом соотношений, приведенных в 51, и анализа существующих двигателей принимаем следующие основные размеры колена вала (см. рис. 102, а и б) 1) коренная шейка — наружный диаметр йк.ш = 50 мм, длина /к.ш= 28 мм 2) шатунная шейка — наружный диаметр .ц, = 48 мм, длина /ш.ш =-28 мм -3) расчетное сечение А — А щеки — ширина Ь =76 мм, толщина А = 18 мм. Материал вала — чугун ВЧ 40-10. [c.254]

Коэффициент масштабного фактора зависит от свойств материала, геометрических форм детали и типа напряженного состояния. При асимметричных циклах абсолютные раз-амплитуде напряжений. У высокопрочных сталей с большими значениями наблюдается более значительное понижение f i с увеличением размеров, чем у сталей с меньшими величинами а . Сильное изменение усталостной прочности в зависимости от размеров заготовки отмечается и у чугунов (табл. 35). [c.180]

Предел усталости при асимметричном цикле Ог- Усталостная прочность серых чугунов прп работе по асимметричному циклу значительно выше их прочности прп работе в условиях симметричных циклов нагружения вследствие более высокого сопротивления чугунов действию сжимающих напряжений но сравнению с растягивающими напряжениями. В области средних сжимающих нанряжений имеет место значи- [c.680]

Многопозиционный электропневматический привод системы Л. Н. Решетова (рис. 198) состоит из литого чугунного корпуса 1 с подшипниковым щитом-рамой 2, двух поршней 3 (диаметр 58 мм, ход 56 мм), соединенных общим штоком 6, на котором закреплены два ролика 7, вращающихся на игольчатых подшипниках 8. Трехконечная асимметричная звезда 5 особого профиля и малая зубчатая шестерня насажены на валу 4, который вращается в двух [c.219]

Больший эффект обкатки роликами галтелей валов из чугуна объясняется тем, что благодаря неравнопрочности чугуна при растяжении и сжатии с увеличением среднего сжимающего напряжения предельная амплитуда переменного напряжения сильно возрастает. В галтелях валов при их обкатке возникают остаточные сжимающие напряжения, которые преобразуют симметричный цикл напряжений в наиболее напряженной зоне вала в асимметричный с преобладанием сжимающих напряжений. [c.274]

Сопротивление усталости образцов, вырезанных из чугунных коленчатых валов дизеля 2Д100 (три коренные и две шатунные шейки) при исшлтании на изгиб при асимметричном цикле. [c.391]

Рис. 3.2.2. Диаграмма асимметричного цикла для серого чугуна с Ов = 250 МПа при растягивающе-сжимающих напряжениях

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...