Фермы Контур верхний

Условимся еще относительно некоторых терминов. Вертикальные стержни в мостовых и стропильных фермах будем называть стойками, стержни внешнего контура фермы — соответственно верхним и нижним поясами фермы стержни, лежащие между верхним и нижним поясами фермы, образуют ее решетку. [c.277]

Цепь звеньев, расположенных по внешнему контуру фермы, образует верхний пояс и нижний пояс. [c.53]

Стержни плоской фермы, расположенные по верхнему контуру, образуют верхний пояс, а расположенные по нижнему контуру—нижний пояс фермы. [c.29]

Рис. 2.41. Деформации и прогибы по поперечным сечениям моделей с диафрагмами в виде арок (а) и с диафрагмами в виде ферм (б) при =1200 Н/м- ----деформации верхней грани сечения --деформации нижней грани сечения ----прогибы относительно контура --прогибы абсолютные

Усилие растяжения в верхнем поясе средней арки (отнесенное к одной оболочке) было, приблизительно, в 3 раза больше, чем в крайней, а положительный момент—1,6 раза меньше (рис. 2.44), Прогибы средней диафрагмы (отнесенные к одной оболочке) были, как и моменты, меньше прогибов крайней и составляли в середине пролета соответственно 0,33 и 0,41 мм. При диафрагмах в виде ферм между оболочками имело место небольшое сжатие положительные моменты в верхнем поясе среднего контура были больше, чем в верхнем поясе крайнего контура, [c.109]

Модель с диафрагмами в виде ферм. Распределение усилий в среднем поперечном сечении оболочки при диафрагмах в виде ферм и арок различались несущественно. Также как и при нагрузке на половинах волн, примыкавших к среднему контуру, наиболее различались усилия в верхних поясах диафрагм. В направлении меньшего пролета между оболочками действовало сжатие (см. рис. 2.52). Усилия сжатия при диафрагмах в виде ферм были больше, чем при арках. Влияние податливости диафрагм на распределение усилий сохранилось таким же, как и при равномерно распределенной по всей поверхности и односторонней у средней диафрагмы нагрузке. [c.118]

Исследование модели при загружении торцовой диафрагмы. Работу модели в упругой стадии ее поведения при загружении торцовой диафрагмы изучали при нагрузке 2000 Н. При этом в работу включался лишь небольшой участок оболочки, примыкающий к загруженной ферме (рис. 2.61), в незагруженных диафрагмах усилия не возникали. При сосредоточенных силах на контуре так же будут работать и отдельно стоящие оболочки. Зона активной работы оболочки составляла 5—10% ее пролета. Наибольшие нормальные силы, действующие вдоль контура, зафиксированы в месте примыкания оболочки к диафрагме. Нормальные силы и изгибающие моменты по сечениям, перпендикулярным к контуру, меняют свой знак. В месте примыкания оболочки к диафрагмам действуют положительные моменты (растянута нижняя грань), а на некотором удалении от контура — отрицательные. Между оболочкой и диафрагмой действуют усилия растяжения. Таким образом, для обеспечения совместной работы оболочки и диафрагм, загруженных сосредоточенными силами, необходимо предусматривать заделку арматуры оболочки в верхнем поясе контурных элементов. [c.126]

Сравнение экспериментальных результатов с теоретическими [12], когда учитывается совместная работа оболочки с контуром, для диафрагм приведено на рис. 2.81. Усилия в элементах ферм и их прогибы, полученные расчетом, существенно меньше экспериментальных. Например, расчетные усилия в нижнем поясе оказываются меньше реальных на 56%, в решетке — на 57,7%, а усилия в верхнем поясе различаются даже по знаку. [c.163]

Стержни плоской фермы, расположенные по ее верх нему контуру, называются верхним поясом, располо женные по нижнему контуру—нижним поясом. [c.39]

Шарнир, в котором отсутствует трение, называют идеальным. Геометрически неизменяемая конструкция решетчатого типа, состоящая из прямолинейных невесомых стержней, соединенных идеальными шарнирами, называется фермой (рис. 19, а). Шарниры фермы называются узлами. Все активные силы в ферме приложены только к узлам. Использование ферм в технике позволяет значительно облегчить вес конструкций. Такая ферма с идеальными шарнирами и невесомыми стержнями — идеализированная расчетная схема, в которой все стержни испытывают только растягивающие или сжимающие усилия. В действительности же стержни имеют вес, соединены жесткими косынками с помощью сварки и работают и на изгиб. Однако если внешние нагрузки значительно превышают веса стержней и приложены в узлах, то принятая расчетная схема достаточно хорошо описывает реальное нагружение стержней. Верхние и нижние стержни, образующие внешний контур фермы, называются соответственно верхним и нижним поясами. Решетка фермы образуется из вертикальных стоек и наклонных раскосов. [c.34]

На рис. 7.54 показан бесфасоночный узел стропильной фермы из одиночных уголков с точечными соединениями. Последовательность выполнения сборочно-сварочных операций представлена на рис, 7.55, а г и 7.56, а—з. На тележку-кондуктор по упорам последовательно укладывают сначала поясные элементы (рис. 7,55, а), затем стойки и раскосы (рис. 7.55, б), закрепляя их прижимами. Каждый узел собранной фермы тележка-кондуктор последовательно подает в зону сварки установок, смонтированных на базе точечной контактной машины (рис. 7.55, в). Продольное движение машины обеспечивает перемещение электродов от точки к точке соединения, а поворот — постановку точек по раскосу (рис. 7.55, г). Верхний электрод имеет канал для пропускания сварочной проволоки и мундштук для подвода тока. В нижнем электроде предусмотрена выемка сферической формы для удержания сварочной ванны и формирования проплава точки. После продвижения к месту постановки точки электроды сжимают свариваемые элементы и при вк [ючепин тока происходит нагрев зоны точки с образованием прихват0Ч1101 0 соединения по кольцевому контуру 1 (рис. 7.56, а). Затем верхний электрод поднимается (рис. 7.56, б) в зону сварки подается флюс (рис. 7.56, я) включается подача присадочной проволоки (рис, 7.56, г) и выполняется первая проплавная точка (рис. [c.227]

Предварительно напряженные контурные фермы (длиной 18, 24, 30 м) выполняются с раскосами. Для передачи на них с оболочки усилий сдвига фермы имеют концевые упоры. Покрытие во взаимно перпендикулярных направлениях спроектировано как многоволновое. Проектом предусматривается тангенциально подвижное сопряжение оболочки с верхним поясом контурной фермы. Технико-экономические показатели этих конструкций приведены в табл. 2.1. Существенное отличие этого проекта от рассмотренных выше состоит в выполнении зоны сопряжения двух оболочек. В центре промежуточной диафрагмы смежные оболочки не имеют жесткого соединения между собой. Ребра панелей у промел<уточ-иой диафрагмы соединены между собой и образуют контурный криволинейный брус оболочки, который свободно лежит на верхнем поясе фермы в середине ее пролета и упирается в уступы, имеющиеся в ее приопорной зоне. При такой конструкции соединения ячеек покрытия исчезают усилия растяжения между смежными оболочками, действующие у средней зоны промежуточной диафрагмы в перпендикулярном к ней направлении. Однако при этом в зоне скользящего опирания оболочки на контур в панелях возрастут положительные краевые моменты, увеличатся усилия растяжения в нижних поясах контурных диафрагм и увеличатся главные сжимающие и растягивающие усилия в углах оболочки. Такое соединение элементов покрытия менее целесообразно в случае приложений к диафрагмам значительных сосредоточенных сил. [c.69]

Соединение элементов контура. Контур может выполняться в виде железобетонной или стальной фермы или арки, которые при больших пролетах собираются из двух или из трех частей в виде железобетонного или стального бруса, опирающегося на колонны или стены здания в виде арки, верхний пояс которой образован усиленным ребром крайней панели, и затяжка изготовлена в виде отдельного элемента. Стыки между отдельными частями составных ферм или арок выполняются как в обычных плоских конструкциях. В соединении ребра крайней панели с затяжкой (конструкция Ленпромстройпроекта) высота выступа на затяжке соответствует глубине выреза в ребре панели и равна половине [c.79]

Конструкция моделей. Модели выполнялись монолитными, со сферической поверхностью с максимальным подъемом, равным 1/5 пролета, и радиусом кривизны 2,7 м, с размером в плане 2x2 м, по контуру они подкреплялись диафрагмами в виде ферм (рис. 2.37). Армирование плиты и диафрагм, а также сечения раскосов и верхних поясов ферм приняты такими же, как в трехволновой модели (см. 2.2.3). Ребра армировались вязаными каркасами с продольной рабочей арматурой диаметром 4 мм. Поперечная арматура каркасов выполнялась в виде вязаных хомутов из проволоки диаметром 2 м. Хомуты располагались через 35 мм, а в центре каркасов на длине 30 мм — через 12 мм. Частое расположение хомутов в зоне нагрузки выполнено с целью исключить разрушения модели от продавливания бетона ребер. Одна из моделей выполнялась с одним ребром сечением 40X28 мм, вторая — с двумя пересекающимися ребрами такого же сечения. [c.103]

Исходные данные. Размер моделей в плане составляет 3X3 м. Контур одной модели выполнялся в виде ферм, второй — в виде арок. Верхний пояс диафрагм имел сечение 9X6 см. Поверхности моделей сферические с радиусом кривизны 405 см. Толщина полки одной модели составляла 1,142 см, второй—1,108 см. Кубиковая прочность бетона первой модели равна 39,8 iVlHa, второй — 57,7 МПа. Средняя кубиковая прочность бетона двух моделей равна 45,75 МПа, средняя прочность бетона, принятая в расчете, Л (У пр = 40,175 МПа. Полка модели армирована вязаной сеткой с ячейкой 2,5x2,5 см из проволоки диаметром 0,8 мм. Прочность одной проволоки составляет 546,7 Н. Прочность проволоки, отнесенная к 1 сантиметру сечения равна 218,7 Н/см. Сетка располагалась на подкладках толщиной 4 мм, следовательно, высота рабочего сечения в кольцевой трещине составляла 0,48 см. [c.213]

АЭС с реактором EBR-II. Отличительной особенностью теплообменника реактора ЕВН-П по сравнению с теплообменником АЭС Энрико Ферми является то, что он погружен в натрий первого контура. Натрий первого контура поступает из активной зоны в верхнюю часть межтрубного пространства теплообменника (рис. 3.25). Из распределительной камеры через перфорированный лист теплоноситель, равномерно распределяясь, продольным током опускается в трубный пучок. Выход натрия осуществляется также через перфорированный лист по всему периметру теплообменника. На выходе первичный натрий смешивается с натрием, в который погружены как сама зона, так и теплообменник. Вторичный натрий равномерно распределяется по трубам в нижнем коллекторе плавающего типа при помощи направляющих устройств (половины торов). Ko пeн aция тепловых деформаций осуществляется за счет подвижности нижнего коллектора и сильфонов, установленных на опускной трубе. Для предотвращения тепловых ударов трубные доски теплообменника имеют тепловую изоляцию [12]. [c.98]

Чертеж выполняется в такой последовательности. Сначала по размерам поясов и стержней фермы (они даны на геометрической схеме) вычерчиваются оси верхнего и нижнего поясов фермы, стоек и раскосов. Затем намечаются места дополнительных видов. После нанесения всех осевых линий по ним с учетом размеров поперечных сечений соответствующих профилей вычерчиваются продольные контуры элементов (поперечные размеры относительно продольных обычно выполняются в большем масштабе — в 2—3 раза). Затем вдоль отдельных элементов фермы — стоек, раскосов, верхнего и нижнего поясов — между точками иересечения осей размечаются и вычерчиваются торцы, соединительные прокладки, места сварных швов и х. д., вычерчиваются [c.164]

При построении диаграммы необходим последовательный обход стержней (например, по часовой стрелке). Узловые нагрузки и опорные реакции вычерчиваются жирными линиями, а стрелками отмечают направления их действия. Усилия в стержнях обозначаются тонкими линиями и на диаграмме не получают никаких стрелок. Стрелки наносятся на схему фермы по обходу контура многоугольника сил. Стержни получают по две стрелки одну — отмрюгоугольника сил одного узла, другую — от многоугольника сил второго узла. Если обе стрелки одного стержня, например у нижнего пояса (фиг. 256), идут от узлов, то усилие в стержне будет растягивающим, если же они идут по направлению к узлам, то усилие (например, у верхнего пояса) будет сжи- [c.314]

Построение главного вида узла рекомендуется начинать с нанесения геометрической схемы и последующего вычерчивания контуров стержней. При этом следует иметь в виду, что оси геометрической схемы узла должны совпадать с осями, проходящими через центр тяжести соответствующих стержней. Чтобы предупредить влияние неточной обрезки, концы (обрезы) стержней в сварных узлах не доводят на 50 мм до поясов (см. рис. 13). Эти расстояния не проставляют на чертежах, так как они в итоге учитываются в сварных фермах размером от центра узла до обреза стержня. Кроме того, в узлах верхних поясов ферм верх фасонок утапливается между полками пояса на 12 мм (для удобства установки прогонов на узлах), а в узлах нижнего пояса низ фасонки выпускают на 10—15 мм (для наложения швов у обушка). [c.18]

Внсячне фермы и балкн располагают параллельно нли радиально и нспользуют в покрытиях с разнообра-знымн формами, некоторые нз них приведены на рис, У.З, Высоту поперечного сечения провисающей конструкции обычно назначают в пределах V — /бо перекрываемого пролета. Висячие балки целесообразны прн высоте сечення до 900 мм. Распор от провисающих конструкций передается на опорный контур в виде горизонтальных балок, наклонных арок нли плоских и изогнутых нз своей плоскости колец (рис. У,3,б,в). На верхний пояс висячих ферм н балок обычно укладывают стальной профилированный настил. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...