Эпюры кольцевые

Картина изохром в меридиональном срезе модели при просвечивании в темном поле с трехкратным умножением [11] и полученные но результатам оптических измерений в модели эпюры кольцевых и меридиональных напряжений на поверхности пластины с коническим отверстием представлены на рис. 1. [c.113]

Полученные путем экспериментального исследования величины коэффициентов концентрации напряжений К = Ощах/з около косых отверстий, а также эпюры кольцевых напряжений на образующих отверстий, лежащих в плоскостях симметрии, представлены в табл. 3 и на рис. 8 соответственно. Эти эпюры имеют следующие общие закономерности. Максимальные кольцевые напряжения возникают на острой кромке отверстия. По мере удаления от острой кромки кольцевые напряжения монотонно затухают и на противоположном крае отверстия имеют минимальную величину. Наибольшие градиенты кольцевых напряжений вдоль образующей отверстия имеют место у краев отверстия (как у острого края, так и у тупого). В своей центральной части рассматриваемые эпюры напряжений имеют участки, вдоль которых кольцевые напряжения изменяются по закону, близкому к линейному. Из сопоставления эпюр, представленных на рис. 8, с учетом приведенных выше обобщений можно сделать следующие выводы. [c.123]

Если, как это показано на рис. 16, эффективные дуги перекрываются, то эпюра кольцевых напряжений может быть приближенно построена по результатам подсчета напряжений в пяти точках. Рассматриваемая область (дуга AD) включает участок плавного сопряжения и примыкающие к нему с каждой стороны эффективные дуги. Напряжения Оц и Од в точках А и D являются мембранными напряжениями в сфере (или конусе) и цилиндре соответственно. Кольцевые напряжения а, и в точках В и С подсчитываются по формулам, приведенным в табл. 5, причем наложение эффективных дуг не учитывается. Если имеется наложение дуг, то кольцевые напряжения в тороидальном участке обычно достигают максимального значения либо в центре участка плавного перехода, либо вблизи него. [c.221]

Если в формуле принять давление р такой величины, как оно задано для натуры, то будут получены величины напряжений в натурном цилиндре. На фиг. УП. 11 указаны номера срезов (см. фиг. УП. 10, б), по которым получены точки эпюр. Кольцевые срезы 13 —24 позволяют получить кольцевые напряжения на внутренней и наружной боковых поверхностях, срезы 3, 4, 6, 7 определяют напряжения в зоне боковых отверстий, 8—12—кольцевые напряжения по поверхности днища и по контуру канала, срезы 3—4 напряжения вдоль образующей цилиндра. При разделении напряжений давление на внутреннюю поверхность цилиндра принимается по показанию манометра, а по стенкам манжеты — уменьшающимся по линейному закону. По опорной кольцевой площадке цилиндра давление принимается равномерным по фактической площади. Расхождение в напряжениях по нижней поверхности цилиндра, полученных обоими методами, связано с имевшимся различием [c.523]

Рис. 11-ХП. Эпюры кольцевых температурных напряжений в поперечном сечении адсорбционной башни в зимний (а) и летний (б) периоды

Рис. 12-ХП. Эпюры кольцевых температурных напряжений в стенке цис терны, возникающих от давления внутри аппарата (а), от температуры в зимний (б) и летний (в) периоды, а также суммарных напряжений от давления и температуры в зимний (г) и летний (д) периоды

На практике часто применяют цилиндрические валы с различными диаметрами на разных участках, причем участки сопрягаются кольцевыми выкружками (рис. 151, а). При кручении таких валов в начале закругления имеет место высокая концентрация напряжений (эпюра касательных напряжений в зоне концентрации показана на рис. 151, б). Для случая, когда — 2 [c.218]

Построим эпюры изменения максимальных меридиональных и кольцевых напряжений вдоль оси трубы. [c.484]

На рис. 22 приведены эпюры касательных напряжений для круглого сплошного и круглого кольцевого сечений. [c.199]

Давление по рабочей поверхности пяты распределено неравномерно (см. рис. 374). По этим эпюрам видно, что кольцевые пяты рациональнее сплошных неравномерность распределение давления меньше. Расчет на износостойкость ведут, так же как для шипов и шеек, по среднему давлению [c.382]

Эпюры напряжений для круглого сплошного и кольцевого сечений показаны на рис. 2.75. [c.232]

Е>ис. 115. Эпюры меридианальных (б] и кольцевых (в) напряжений в стыке днища 1 с обечайкой 2 (а) при г > г [c.35]

Рис 4.12 Сетка линий скольжения и соответств тощая ей эпюра напряжений а, (по сечению 2z/h=0) в толстостенной цилиндрической оболочке, ослабленной кольцевой мягкой прослойкой (при p>q основной металл не вовлекается в пластическую деформацию, к < ) [c.225]

Задача 10. По условиям задачи 1 (см, 4.2) построить эпюру крутящих моментов, определить диаметр стержня, если на крайних участках стержень имеет кольцевое сечение с отношением внутреннего диаметра к наружному a = djd=0,15, а на среднем участке — сплошное. [c.147]

Пользуясь таблицами функций ( os + sin ), os и sin g (табл. 20 и прил. 13), вычисляем значения а, акс и а, акс для ряда значений I (табл. 20) и по этим данным строим эпюры, показывающие изменение ио длине оболочки максимальных меридиональных и кольцевых напряжений в точках у внутренней поверхности в поперечных и продольных сечениях оболочки (рис. 504). [c.543]

Эпюры меридиональных и кольцевых усилий по высоте купола изображены на рис. 78. Кольцевые усилия имеют макси- [c.208]

На рис. 6.6, а и б даны эпюры касательных напряжений для круглого сплошного и кольцевого поперечных сечений. [c.164]

Для графического интегрирования эпюры скоростей в трубопроводах круглого сечения применяют способ равновеликих площадей. Для этого площадь круга делят на несколько равновеликих кольцевых сечений, центры которых соответствуют расстояниям, указанным на рис. 65, б. [c.105]

Оценка характера эпюры давлений нецентрально нагруженных кольцевых направляющих. Эпюра давлений неравномерно распределена по всей поверхности трения и является функцией радиуса р и угла ф, т. е. р = / (р ф). [c.349]

Формула (17.32) позволяет определить величину касательного напряжения в любой точке поперечного сечения. Эпюры касательных напряжений для круглого сплошного и кольцевого поперечных сечений показаны на рис. 149. Наибольшего значения касательные напряжения достигают в точках контура поперечного сечения. Они могут быть определены подстановкой в (17.32) вместо р его наибольшего значения, т. е. [c.176]

Рис. 66. Эпюры распределения напряжений в кольцевом образце при нагружении.

Рис. 1.29. Эпюры усилий у шлюза по вертикальному (а) и горизонтальному (б) сечениям от кольцевого обжатия оболочки 0,52 МПа

Перераспределение усилий при образовании трех кольцевых пластических шарниров при разрушении конструкции в соответствии со схемой, данной А. М. Овечкиным, имеет аналогичный характер (см. рис. 3.3). Участок оболочки в зонах, где исчерпана ее несущая способность в кольцевом направлении, под действием нагрузки выгибается наружу, при этом он начинает работать как система сжимаемых криволинейных стержней. На этом участке возникают знакопеременные эпюры моментов. На ту часть оболочки, где ее несущая способность в кольцевом направлении не исчерпана, моменты передаются в виде краевого эффекта. Одновременно на границе рассматриваемых участков растут поперечные силы, которые способствуют растяжению новых зон оболочки (рис. 3.5). [c.182]

ЭПЮРЫ КОЛЬЦЕВЫХ НАПРЯЖЕНИЙ по ТОЛЩИНЕ СООИА (П ОТ ДЕЙСТВИЯ ВНУТРЕННеГО ДАВЛЕНИЯ [c.405]

По данным оптических измерений в моделях были построены эпюры кольцевых и меридиональных напряжений в зонах отверстий с радиальными скруглениями краев в пластинах, нагруженных равномерным всесторонним растяжением. На общих закономерностях полученных эпюр и анализе получеппых результатов остановимся несколько ниже. [c.116]

Рис. 8. Эпюри кольцевых напряжений вдоль образующих, лежащих в плоскостях симметрии косых отверстий моделей второй серии hid =1,6).

Анализ эпюр кольцевых температурных напряжений в слоях аппарата (см. рнс. П-ХП) показывает, что макси-мальные значения напряжений в слоях футеровки возникают в зимний период. Однако их величина меньше допускаемых значений. В летний период в слоях футеровки и корпуса возникают напряжения, противоположные по знаку напряжениям, появляющимся в зимннй период. [c.273]

Пользуясь таблицами (]зункций е ( os + sin ) е os к е sin (табл. 19 н приложение 13), вычисляем значения сг ц,а с макс Р ДЗ значений 5 (табл. 19) и по этим данным строим эпюры, показывающие изменение по длине оболочки максимальных меридиональных и кольцевых напряжений в точках у внутренней поверхности в поперечных и продольных сечениях оболочки (рис. 482). [c.484]

На рис. 1.15 и 1.16 приведены эпюры меридианальных и кольцевых напряжений, возникаюищх в стьше цилиндр-сферический сегмент при следующих параметрах Р= 2 МПа, Ф(3 = 43° = Вз = 0,001 м, R= 0,5 м. Наружные волокна в сферическом днище в случае, показанном на рис. 1.15, а напряжены больше по сравнению со схемой на рис. 1.16,0. Уровень эквивалентных напряжений на наружных волокн 1Х превышает уровень мембранных примерно в 7 раз. По мере удаления от стыка концентрация напряжений быстро затухает. В случае, когда радиус днища больше радиуса обечайки (см, рис. 1.16, а), больше напряжены наружные волокна цилиндра. При этом коэффициент концентрации меридианальных напряжений достигает 9. Эквивалентные напряжения на наружных волокнах превышают мембранные в 4,3 раза. Кольцевые напряжения на внутренних волокнах в обоих случаях сжимающие. [c.35]

В качестве примера на рис. 4.5 приведена эпюра распределения кольцевых напряжений Оо по юлщине стенки оболочки, пос фоенная с учетом граничных условий на внутреннем и внешнем контурах цилиндрической оболочки и свойств логарифмические спиралей. Как видно, в отличие от тонкостенных оболочек эпюра напряжений сТд в рассматриваемом случае непостоянна по толщине, и характер распределения 09 зависит от параметра толстостенности оболочки [c.211]

Здесь же на рис. 4.7 представлено сопоставление эпюр распределения напряжений Оу и по среднему сечению мягкой прослойки lylh = 0), построенных методом линий скольжения и на основании обработки картин му аровых полос. Максимальные значения напряжений Gy и (как расчетаых так и экспериментальных) наблюдаются в области линии разветвления пластического течения (в точке 0), минимальные — Од. О, — соответственно на внутренней (при р = О, q ())и внешней (при q = 0,p 0) поверхностях кольцевого образца, [c.216]

Цилиндрический поплавок осажен в воду на половину своей высоты нагрузкой, равномерно распределенной вдоль верхнего стрингера (в вертикательной диаметральной плоскости). Диаметр поплавка с1 = 2г — 0,6м, объемный вес воды у 1 Т/м . На взаимном расстоянии а = 0,4 ж расположены кольцевые шпангоуты /- onst. Построить эпюры М, N, Q ъ шпангоуте, пренебрегая разницей между диаметрами поплавка и оси шпангоута. [c.186]

Определение износа сопряжения для кольцевых направляющих. Для дальнейшего решения необходимо найти зависимость Yi от р. Эпюра давлений неравномерна, неподвижна и связана с диском 2. Поэтому каждая точка диска 1, лежащая на радиусе р, проходит через все участки эпюры и происходит суммирование ее воздействий при изнашивании вращак5ш.егося диска в данной точке. Согласно законам изнашивания (34) [c.351]

Жениое состояние узла получается сложением эпюр усилий в соответствии с принципом независимости действия сил. В соответствии с работой [17] в ПИ-1 Госстроя СССР выполнен расчет трубопровода диаметром 60 см. В расчете получены зависимости радиального и кольцевого ав напряжений в бетоне в месте проходок от толщины стенки трубы диаметром 60 см. Из рис. 1.19, а видно, что при увеличении толщины трубы б растягивающие на- [c.35]

Определение несущей способности оболочек при iV p < Л пр. В случае МпрК пр кинематическая схема в явном виде не проявляется. Так как при разрушении оболочек по сжатой зоне значения фо невелики, то s первом приближении можно принять, что кольцевые нормальные силы в пределах зоны разрушения распределяются по эпюре, близкой к прямоугольной. В этом случае приведенные выше зависимости будут справедлины, однако следует иметь в виду, что N p и N должны быть заменены jV и Л пр. [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...