Степень насыщения потока воздухом

На водотоках при больших скоростях наблюдается насыщение потока воздухом такой насыщенный воздушными пузырьками поток называют аэрированным потоком. Присутствие воздуха в аэрированном потоке улучшает работу быстротока, увеличивая глубину потока по сравнению с расчетной и несколько замедляя его скорость. Глубину аэрированного потока определяют по формуле ка 1 + е)Н, где А —глубина неаэрированного потока е — степень насыщения потока воздухом. [c.126]

Экспериментальные исследования и натурные наблюдения показали, что при продольных уклонах быстротоков 0 0,02- 0,03 происходит насыщение потока воздухом, называемое аэрацией потока, и появляется волновое движение. Оба эти явления между собой не связаны и могут возникнуть одновременно и порознь. Важность изучения этих явлений объясняется тем, что по мере увеличения степени аэрации потока растет его глубина, которая может увеличиться в 1,5—2 и большее число раз по сравнению с неаэрированным потоком появление волнового движения в начале быстротока сопровождается увеличением высоты волн по длине быстротока, причем они могут достигнуть таких размеров, что начнется перелив воды через боковые стенки канала, а гасители энергии в конце быстротока не смогут выполнять свою задачу. Представляется возможным рассматривать волновое движение как особый вид неустановившегося движения, так как в волновом потоке перемещение масс жидкости происходит вместе с профилем волны и имеет цикличный характер. Осуществляется это движение с большими осредненными по времени глубинами и скоростями, чем при равномерном движении. Наблюдения показывают также, что волновое движение вызывает меньшие затраты энергии, чем равномерное движение. [c.575]

Оригинальная конструкция гигроскопического опреснителя показана на рис, 5-13, г [42], Предварительно подогретая вода с помощью сжатого воздуха подается пневматическими форсунками в камеру испарения, в верхней части которой расположен трубчатый ороситель рассола, распыливающий воду из рассольной камеры-поддона испарителя навстречу водовоздушному потоку. За счет разности парциальных давлений пара в потоке воздуха и в пограничном слое воды происходит ее интенсивное испарение. Массообмен увеличивается благодаря разрежению в корпусе и мелкодисперсному распылу исходной воды. Насыщенный водяными парами воздух проходит сепаратор, вмонтированный в коническую перегородку, и поступает в камеру конденсации, в которой находится змеевик, охлаждаемый водой и оросителем дистиллята. Такое решение позволяет в значительной степени интенсифицировать процесс тепло- и мае-сообмена и повысить производительность аппарата. Однако установка усложняется наличием в ней специальных пневматических форсунок. [c.155]

При больших уклонах ( >0,2) поток на быстротоке насыщен в той или иной степени пузырьками воздуха (аэрирован). В результате аэрации ио быстротоку течет не чистая вода, а вода в смеси с пузырьками воздуха поток несколько разбухает, живое сечение со и глубина к увеличены. [c.291]

В обычных ГТУ давление воздуха и начальное давление про-.дуктов сгорания близки друг другу. В комбинированных же установках давление пара может значительно превышать давление газа, что открывает возможность (там, где это целесообразно) организовать их смешение при одинаковых теплоперепадах. В этих условиях можно исключить ударные потери — основные в необратимых потерях механической энергии, происходящих при смешении потоков. Наконец, насыщенный пар, расширяясь, будет, естественно, нести взвешенную влагу, которую в некоторых случаях пытаются искусственным путем вводить в газовый или воздушный поток для создания охлаждающего действия. Все это дает основание рассматривать возможности применения пара в качестве охлаждающего агента в комбинированных парогазовых установках. Температура уходящих газов в обычных ГТУ иногда настолько велика, что позволяет организовать в котлах-утилизаторах выработку пара в количествах, необходимых для охлаждения проточной части турбины. В отдельных случаях может оказаться целесообразным даже пойти для этого на некоторое сокращение степени регенерации. Следует иметь в виду, что замена воздуха паром обычно не требует каких-либо переделок конструкции системы охлаждения. Кроме того, пар может оправдать применение таких конструктивных решений, которые при использовании воздуха являются заведомо нецелесообразными. [c.106]

Расход воды, впрыскиваемой в поток газа (воздуха) в компрессоре, определяется из того расчета, чтобы относительная влажность газа на выходе из компрессора была равна единице (насыщенный газ). В большинстве случаев удельный весовой расход впрыскиваемой воды при больших степенях сжатия, равных 30—300, составляет 0,1—0,2 кг на 1 кг газа (воздуха). При этом на влажное сжатие затрачивается в 1,5—2 раза меньшая мощность компрессора, чем при сухом сжатии, а коэффициент отдачи полезной мощности газовой турбины увеличивается в 1,65—2 раза. За счет присутствия водяного пара существенно увеличивается тепловой перепад (на 1 кг парогазовой смеси) в турбине. При высоком начальном давлении расширение парогазовой смеси осуществляется до температуры, близкой к температуре окружающей среды, и тем самым значительно увеличивается полезная работа, уменьшается удельный расход парогазовой смеси (размеры машины для данной мощности), снижаются потери с уходящими газами. [c.6]

С повышением степей й диспергирования воды в воздушном объеме над поверхностью фильтрующей загрузки глубина обезжелезивания воды увеличивается в несколько раз. Оптимальным следует считать разделение потока обрабатываемой воды до капельного состояния, в результате чего улучшаются контакт воды с воздухом и насыщение. ее кислородом, кроме того, достигается наиболее полное удаление из нее углекислоты. При увеличении степени разбрызгивания интенсифицируется процесс динамической адсорбции ионов железа на зернах фильтрующей загрузки вследствие возрастания площади соприкосновения фаз. Следовательно, увеличение степени разбрызгивания улучшает процессы окисления, гидролиза и адсорбции, что способствует достижению более высокого эффекта обезжелезивания воды. [c.30]

В конденсатор поступает не чистый пар, а смесь пара (как правило, насыщенного или с некоторой степенью влажности) с конденсирующимися газами (в основном воздухом), которую принято называть паровоздушной смесью. По мере движения паровоздушной смеси вдоль поверхностей охлаждения и конденсации пара его температура снижается. Это объясняется тем, что снижается парциальное давление пара, так как уменьшается его массовая доля в общей массе паровоздушной смеси. Кроме того, снижается общее давление паровоздушной смеси вследствие парового сопротивления конденсатора при обтекании потоком смеси его трубок. Особенно заметно воздух влияет на температуру пара в конце процесса конденсации. [c.124]

Экспериментальные исследования и натурные наблюдения показали, что при продольных уклонах быстротоков 0 0,02 0,03 происходит насыщение потока воздухом, называемое аэрацией потока, и, кроме того, появляется волновое движение. Оба эти явления между собой не связаны и могут возникнуть одновременно и порознь. Важность их изучения объясняется тем, что по мере увеличения степени аэрации потока растет его глубина, которая может увеличиться в 1,5—2 и большее число раз по сравнению с неаэрировапным потоком появление волнового движения в начале быстротока сопровождается увеличением высоты волн [c.569]

По исследованиям А. А. Сабанеева и А. А. Ничипоровича, расчет аэрированных водотоков при равномерном движении можно производить по обычным формулам гидравлики, но значение коэффициента шероховатости при этом следует увеличивать в зависимости от степени насыщения воды воздухом. По предложению А. А. Ничипоровича, коэффициент шероховатости Ла для аэрированных потоков определяется по следующей зависимости [c.575]

Смесь горячей воды с газом. Ранее было показано, что режим истечения нагретой воды зависит как от начальных параметров, так и от относительной длины канала. Опытным путем установлено, что при lld>S A при степени недогрева воды до насыщения от О до 20° С процесс истечения критический и близок к термодинамически равновесному. С уменьшением относительной длины канала (lld<8) кризис течения сохраняется вплоть до //d = 0,5 (при р1>75 кгс/сж ), однако в вьрходном сечении процесс фазовых переходов не завершается. Метаста-бильное состояние потока не позволяет применить для расчета известные термодинамические зависимости. Экспериментально установлено, что присутствие воздуха в смеси ослабляет влияние длины канала на расходные характеристики, а критический режим истечения в исследованном диапазоне параметров устанавливается при любой степени недогрева воды до состояния насыщения, если объемное содержание газовой компоненты в омеси более 10%. Оказалось, что при построении расчетной модели истечения парогазоводяной смеси применимы те же граничные условия, что и при истече- [c.59]

Конструкция брызгальной поперечноточной градирни включает в себя орошаемую подшатровую область и полностью свободную вытяжную башню. При таком конструктивном решении градирни воздушный поток пронизывает всю толщу капельного потока и в наиболее полной мере обеспечивает контакт циркуляционной воды с проходящим воздухом и его насыщение теплотой и влагой. Однако расчетом и экспериментом не установлено высокой степени охлаждения воды при чисто поперечноточной схеме движения вода — воздух. Очевидные преимущества поперечного тока практически редко могут быть реализованы по технико-экономическим показателям. Расчетами установлено, что при высоких значениях коэффициентов и av [c.95]

Предварительно подогретая вода подается пневматическими форсунками 5 в камеру испарения 1, в верхней части которой расположен трубчатый ороситель рассола 6, распыливаю-щий воду из рассольной камеры 4 навстречу водовоздушному потоку. За счет разрежения в корпусе и мелкодисперсного распыла исходной воды происходит ее интенсивное испарение. Насыщенный водяными парами воздух проходит сепаратор 7, вмонтированный в коническую перегородку 3, и поступает в камеру конденсации 2, в которой находится конденсатор 8, охлаждаемый водой и оросителех 1 дистиллята 9. Такое решение позволяет в значительной степени интенсифицировать процесс тепло- и массообмена и повысить производительность аппарата. Однако установка усложняется наличием на ней специальных пневматических форсунок. [c.54]

Скорость коррозии чугунов в водных средах зависит от их состава и в значительной степени от содержания кислорода. В насыщенной воздухом неподвижной морской или пресной воде скорость коррозии составляет 0,05. .. 0,1 мм/год. В жесткой воде скорость коррозии ниже, нежели в смягченной воде. Крайне агрессивны по отношению к чугуну шахтные воды с высоким содержанием кислот, образующихся при гидролизе железных солей сильных кислот, в основном сульфатов. Ионы железа могут действовать как эффективные деполяризаторы. Б ряде случаев использование чугуна в шахтных водах недопустимо. Снижение концентрации кислорода в среде увеличивает стойкость чугунов. Однако в деаэрированных средах могут присутствовать сульфатовосстанавливающие бактерии, которые могут действовать как эффективные деполяризаторы. В такой ситуации скорость коррозии чугуна достигает 1,5 мм/год. При этом происходит интенсивное обогащение поверхности чугуна углеродом. Такой процесс иногда называют графитовой коррозией (графитизацией чугуна). Движение коррозионной среды интенсифицирует подвод кислорода к поверхности и тем самым способствует увеличению скорости коррозии. Турбулентный поток вызывает местную коррозию чугуна. Подземная коррозия чугунных труб зависит от электропроводности почв. Обычно считается, что почва с удельным сопротивлением более 3000 Ом. см не агрессивна. При уменьшении удельного сопротивления агрессивность почвы быстро повышается. В неагрессивных почвах влажность составляет менее 20 %. Скорость общей коррозии в почве близка к 0,1 г/(м .сут), скорость местной коррозии до 1,75 мм/год в песчаных грунтах с удельным электрическим сопротивлением НО Ом. см. Скорость коррозии серого чугуна в городской, промышленной и морской атмосфере близка к 1 г/(м .сут). [c.486]

В случае присоединенных каверн избыточное количество воздуха может привести к нежелательному расширению зоны кавитации, которое оказывает на течение такое же влияние, как уменьшение параметра К. В сущности это и есть уменьшение К, достигаемое не путем снижения а путем повышения эффективного значения Напомним, что первоначально при введении понятия К (разд. 2.6) в числителе стояла разность Роо — Рь, где рь означало давление в каверне. Затем рь было заменено на pv в предположении, что давление в каверне равно давлению насыщенного пара. Во всех случаях, когда давление в каверне может отличаться от давления насыщенного пара, следует использовать действительное значение рь- При введении в зону кавитации воздуха или другого неконденспрую-щегося газа степень кавитащш будет увеличиваться до тех пор, пока способность потока уносить газ (благодаря увеличению поверхности раздела и, возможно турбулентности) не увеличится настолько, что он сможет уносить добавочный воздух при новой стационарной форме каверны. [c.423]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...