Теплопроводность сравнение расчетных и экспериментальных значени

Рис. 5.41. Сравнение расчетных и экспериментальных значений коэффициента теплопроводности углеводородов при 200° С О—бензол О — толуол — м -ксилол Н--п -ксилол Л—о-ксилол О—этилбензол X —кумол

ТАБЛИЦА 10.10. Сравнение расчетных и экспериментальных значений теплопроводности жидкости ) [c.450]

Таким образом, из сравнения расчетных и экспериментальных данных можно сделать вывод о применимости метода эквивалентной задачи теории теплопроводности к расчету подобных течений. Вычисление значений и Ш оказывается при этом достаточно простым из рис. 3 необходимо определить радиус Rs, рассчитать и / вн по формуле (4) или [c.203]

В работе [42] исследуется также распределение тепловых потоков в области присоединения. Сравнение расчетных данных для максимальных значений тепловых потоков с экспериментальными данными, собранными в работе [63], приведено на фиг. 11. Для расчета тепловых потоков в нижней части области локально невязкого течения рассмотрены узкие области течения, в которых существенны эффекты вязкости и теплопроводности. В качестве краевых условий для этих областей использованы результаты численного решения задачи для невязкого течения, полученные с помощью несколько модифицированного метода интегральных [c.254]

Рис. 7.16. Сравнение расчетных Хр и экспериментальных Х, значений коэффициентов теплопроводности сложных эфиров

Благодаря тому, что при проведении эксперимента была достигнута полная воспроизводимость всех факторов, влияющих на величину k T, оказалось возможным применить понятие эффективного коэффициента теплопроводности [уравнение (7.25)] при анализе данных, приведенных в табл. 7.6. Используя приведенные выше данные, было рассчитано среднее значение эффективного коэффициента теплопроводности kfr для армирующего наполнителя, которое оказалось равным 0,64 Вт/(м-К). При введении этой величины в уравнение (7.24) получили расчетные данные, отличающиеся от экспериментальных менее чем на 4,7%, что удовлетворяет точности, принятой для таких экспериментов. Сравнение экспериментальных данных (табл. 7.6) с рассчитанными по уравнению (7.24) и отклонение расчетных данных от экспериментальных приведено в табл. 7.7. [c.317]

Тем не менее значения теплопроводности исследуемых композиций, полученные в эксперименте (рис. 1, кривые 2—4), превышают значения X, полученные расчетным путем по формулам обобщенной проводимости для матриц с дисперсными включениями [10] (кривая 5). Более высокие значения теплопроводности, полученные экспериментально, по сравнению с расчетными величинами к, по-видимому, могут быть связаны с тем влиянием, которое оказывают дисперсные металлические включения на процесс отверждения смол [И, 12[ и образования макромолекулярных структур, что, вероятно, приводит к соответствующим изменениям свойств проводимости композиции. Различное влияние наполнителей разной природы на проводимость МСП может быть вызвано, кроме того, различием смачиваемости частиц и адгезии смол к тем или иным материалам [13], а также различным состоянием поверхности частиц дисперсной фазы. [c.108]

Кроме рассмотренной вязкости, называемой иногда сдвиговой, большинство жидкостей, включая жидкие металлы, обладают еще объемной вязкостью. Эта вязкость обнаруживается при сравнении экспериментальных коэффициентов поглощения ультразвука с расчетными значениями, полученными с учетом только сдвиговой вязкости и потерь энергии из-за теплопроводности среды. В отличие [c.176]

Метод Мэсона—Саксены не проверялся так тщательно, но при сравнении расчетных и экспериментальных значений теплопроводности 9 бинарных и 5 трехкомпонентных смесей средние погрешности составили 2—3 % [107]. Хорошее соответствие между экспериментальными данными и рассчитанными по этому методу значениями было получено для смесей метан—пропан [175]. [c.442]

Выполненное расчетно-экспериментальное исследование позволило оценить точность разработанных в рамках настоящей работы на основе осесимметричной версии МКЭ методик численного анализа теплопроводности и термоупругости осесимметричных конструкций поршней форсированных дизелей. Наиболее удовлетворительное совпадение достигнуто по механическим напряжениям, поскольку в этом случае отсутствуют искажения в показаниях тензодатчиков, вносимые различного рода защитными накладками. Максимальное отклонение расчетных значений напряжений от экспериментальных не превышает 15 % и характерно в основном для температурных напряжений. Результаты сравнения расчетных и экспериментальных данных показывают, что предлага-емые расчетные методики дают возможность с достаточной для практических целей точностью проанализировать тепловое и [c.151]

Было проведено также сравнение полученных экспериментальных данных с рассчитанными в настоящей работе коэффициентами теплопроводности для гелия и аргона. Расчеты производились по обычным формулам кинетической теории с использованием потенциалов взаимодействия типа Леннарда-Джонса (6—12), экспоненты отталкивания (ф=Л<г Р) и модифицированного потенциала Букингема (ехр-6). Параметры потенциалов подбирались по имеющимся до 1200° К экспериментальным значениям вязкости для гелия из работ Траутца с сотрудниками и работы Стефанова и Тим-рота и для аргона из работ Бониллы и Василеско. Расчетные значения удовлетворительно согласуются между собой, расхождения составляют не более 3%. В тех же пределах расчетные значения согласуются с экспериментом это дало возможность получить расчетным путем надежные значения К аргона и гелия до температуры [c.215]

Было проведено сравнение экспериментальных значений л водорода с расчетными значениями, полученными Беловым и Асинов-ским, а также Блейсом и Манном, использовавшими для расчетов модифицированный потенциал Букингема (ехр-6) с параметрами, взятыми из работы Мезона и Райса. Сравнение дало хорошую согласованность. Однако экстраполяция на более высокие температуры в данном случае не проводилась, так как вблизи 2000° К при атмосферном давлении начинается диссоциация водорода, что приводит к резкому (на 1—2 порядка) увеличению теплопроводности водорода в результате протекающей реакции. Учет дополнительной величины в теплопроводности водорода в этой области без специального эксперимента не может быть произведен достаточно точно. [c.216]

Сравнение расчетного значения потерь на захолаживание, оп-раделаннььх из выражения (2-54), и экспериментальной величины, полученной для емкости на 189 250 л жидкого водорода, снабженной вакуумированной перлитовой изоляцией, проведено Либепбер-гом и др. [69]. Они показали, что выражение (2-54) сильно занижает время захолаживания. Это не явило Сь неожиданностью, так как из экспериментов [70] известно, что коэффициент температуропроводности вакуумированного перлитового порошка зависит от температуры нелинейно. Следовательно, использо(вание постоянных средиих 31начедий коэффициента теплопроводности и теплоемкости может привести к значительным ошибкам в определении по- [c.53]

Сравнение экспериментальных значений теплопроводности и удельного электрического сопротивления с расчетными показало, что иаилучшее совпадение с экспериментом для большинства ППМ дает формула (1.57). [c.48]

Отсутствие достаточно обоснованных представлений о механизме турбулентного переноса тепла в значительной степени задерживает теоретическое исследование теплообмена при турбулентном течении теплоносителя. Это замечание в первую очередь касается теплообмена в потоке теплоносителей с высоким значением коэффициента молекулярной теплопроводности, где наибольший перепад температуры приходится на турбулентное ядро потока. Основным методом теоретического исследования в настоящее время является использование гипотезы об аналогии переноса тепла и количества движения с теми или иными эмпирическими поправками. Так, например, в работах [Л. 1—3] при расчете коэффициента теплообмена при течении в трубе расплавленного металла отношение коэффициентов турбулентной диффузии количества движения и тепла (турбулентное число Прандтля Ргт= т/а,. предполагается постоянным по току и определяется затем путем сравнения расчета с результатами экспериментального исследования. К- Д- Воскресенский [Л. 4], Дженкинс и Дейсслер [Л. 5] развили далее полуэмпи-рическую теорию Прандтля применительно к теполносителям с низким значением числа Прандтля. При этом входящая в расчетное соотношение константа также может быть определена лишь путем сравнения расчета с результатами экспериментального исследования. [c.315]

Как нн удивительно, в литературе отсутствуют какие-либо сообщения о систематических исследованиях явлений переноса в асбопластиках, несмотря на их широкое применение. Изучение коэффициентов теплопроводности однонаправленных композиционных материалов на основе антофиллита и эпоксидного связующего было предпринято НИИ взрывчатых веществ [24] в связи с их применением в качестве материалов конструкционного назначения в химическом машиностроении и в качестве высокотемпературных теплоизоляционных материалов. Результаты этого исследования, приведенные на рис. 7.15, являются первым шагом в заполнении пробела в наших знаниях в этой области. Было исследовано влияние объемной доли волокна и температуры на k r-Для установления корреляции между экспериментальными и расчетными данными были использованы уравнения (7.24) и (7.25), которые, как отмечалось выше, оказались вполне приемлемыми для установления такой корреляции для коэффициентов теплопроводности в поперечном направлении композиционных материалов на основе углеродных волокон. Кроме того, на рис. 7.15 приведены некоторые дополнительные данные, относящиеся к композиционным материалам на основе тканых матов и матов с хаотически расположенными в плоскости хризотиловыми волокнами, и некоторые показатели свойств композиционных материалов на основе эпоксидной смолы. Имеется некоторое различие в свойствах материалов на основе хризотила и антофиллита. Для облегчения сравнения свойств композиционных материалов данные на рис. 7.15 отнесены к общепринятой стандартной температуре 35 °С. Экспериментально установлено [24], что для композиционных материалов на основе антофиллита и эпоксидной смолы характерны низкие значения температурного коэффициента теплопроводности. Его значение аналогично значению температурного коэффициента эпоксидной матрицы при всех исследованных объемных долях волокна и приблизительно равно 0,4-10 Вт/(м-К ). [c.314]

Сравнение результатов расчетов и опытов. Сопоставление расчетных значений теплопроводности X, удельного сопротивления р, термо-ЭДС а с экспериментальными данными для эвтектических сплавов Bi- d,Sn- РЬ, Т1Те- РЬТе, Sn-Bi, a-In, d-In, Pb- In, Pb- Bi проводилось в широком диапазоне температур, когда сплав находился как в твердом, так и в жидком состоянии. При расчетах использовался обоснованный в 2.7 метод определения коэффициентов переноса сплавов. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...