Расчет количества форсунок

Надо иметь в виду, что эффективное использование отводимого тепла возможно только при охлаждении головки форсунки питательной водой, взятой после подогревателей высокого давления. К сожалению, практически такие схемы получаются очень сложными и ненадежными. Поэтому в больщинстве случаев применяют конденсат или относительно холодную (100°С) воду из дренажных баков. При этом происходит вытеснение части регенеративного отбора и выработка электроэнергии в этом случае в несколько раз ниже, чем на таком же количестве тепла, переданном питательной воде. Аналогичное положение создается при часто практикуемом на мазутных котлах охлаждении течек и рассекателя дробеочистки конденсатом, сбрасываемым в деаэратор 1,2 ат. Как показали расчеты на блоке 150 Мет, это приводит к недовыработке 300 кет или пережогу 0,2% топлива ( ). Использование технической воды нежелательно из-за образования накипи. Применение той или иной системы защиты зависит от мощности котла, ожидаемого графика нагрузок и квалификации обслуживающего персонала. [c.142]

Расчет воздушного подъемника сводится к определению глубины погружения форсунки количества воздуха, необходимого для подъема требуемого количества жидкости подачи, давления и мощности компрессора. [c.89]

Расчет форсунки. Сложность процесса распыления не дает возможности производить точный расчет форсунок. Размер выходного отверстия воздушной насадки, соответственно количеству распыливающего воздуха и скорости его истечения, можно приближенно определять по следующим формулам [8] [c.70]

Это количество теплоты необходимо получить при сгорании топлива, подаваемого в форсунку сушильного барабана. Для расчета требуемого количества топлива берется низшая теплота сгорания по формуле (УП.64). [c.345]

Количество форсунок п, устанавливаемых в камере орошения, n=kWjg , где U7 — общее количество воды, распыляемой в камере, кг/с (определяется из расчета камеры орошения) ф — производительность форсунки, кг/с k — коэффициент запаса, учитывающий засорение форсунок ( =1,1н-1,2). [c.404]

Характеристпкп распылителей используют для расчета количества топлива, поступающего из форсунки в каждый момент временп (характеристики впрыска), если известны давление рф и ход иглы у. Расчет в каждый момент временп ведется но уравнению расхода топлива для установившегося движения [c.291]

Ширина рабочей камеры печи 5 м, высота от уровня пола до уровня свода 6,9 м. Наружные размеры по кладке ширина 6,3 м, длина 30 м. Кладка стен печи толщиной 650 мм выполнена из шамотного кирпича. Внутренняя часть кладки толщиной в полтора кирпича (350 мм) выполнена из шамотного кирпича класса Л вперевязку с наружной частью кладки толщиной 300 мм из легковесного шамотного кирпича. Свод печи набран из подвесных шамотных кирпичей, изготовленных по специальному заказу. Сводовый кирпич изготовлен двух фасонов один, будучи подвешен на специальной металлической подвеске является опорой другой свободно укладывается в гнездо между подвешенными кирпичами. Толщина свода составляет 380 мм. Печь имеет два ряда форсунок нижний ряд расположен на уровне пода с направлением продуктов горения под обрабатываемую деталь, верхний расположен с таким расчетом, что продукты горения от детали направляются под свод. Форсунки в количестве 140 шт. расположены равномерно по всей длине печи из расчета по 35 в каждом ряду. Такое количество форсунок необходимо для создания равномерной температуры [c.127]

Воздухораспределители ПД (см. рис. 6.4) разработаны с верхним (ПДв) и нижним (ПДн) подводом воздуха. Душирующие патрубки состоят из направляющей решетки и корпуса, который с помощью поворотного шарнира присоединяется к воздуховоду, подводящему приточный воздух. Для увлажнения и охлаждения подаваемого воздуха применены форсунки ФП-1 и ФП-2 с пневматическим распылением воды. Давление сжатого воздуха должно составлять 0,3-0,4 МПа, расход сжатого воздуха 12-28 кг/ч на форсунку, расход воды 20-45 кг/ч. Для патрубков ПДУ-3 и ПДУ-4 принято по одной форсунке, а для ПДУ-5-две форсунки. Выбор типа и количества форсунок устанавливается расчетом. Изменение направления воздушного потока и факела распыляемой воды в вертикальной плоскости осуш[ест-вляется поворотом лопаток направляющей решетки (с укрепленными на ней форсунками), в горизонтальной плоскости-поворотом ду-ширующего патрубка вокруг своей оси с помощью поворотного шарнира по серии [c.153]

Исследования истечения жидкости из отверстий и насадков имеют большое практическое значение, так как результаты этих исследований находят применение при решении многих технических задач (при измерении количества проходящей жидкости, при расчете и создании сильной, дальнобойной и компактной струи, при расчете распространения свободной струи в массе жидкости, расчете воздушных завес, обеспечении быстрого опорожнения резервуаров, при конс руированни сопл и форсунок и в ряде других случаев). [c.284]

В. В. Талаквадзе [Л. 4-11] рассматривает движение жидкости в камере центробежной форсунки, используя положение о переменности радиуса воздушного вихря. При этом в качестве дополнительного уравнения он использует, вместо условия максимальности расхода, теорему об изменении количества движения. Однако в решении содержатся неточности, приводящие к существенным ошибкам в расчетах коэффициента расхода и угла конусности струи при малых значениях геометрической характеристики форсунки, что подробно рассмотрено Л. А. Клячко (Теплоэнергетика, 1962, № 3). [c.55]

Наличие чрезвычайно большого количества различных вариантов форсунок затрудняет получение обобш,ающих уравнений, пригодных для расчета дисперсионного состава факела. Имеющиеся теоретические зависимости не отражают особенностей конструкций и пригодны лишь для анализа процесса распыливания и разработки общих рекомендаций. Экспериментальный материал в основном получен для различных форсунок лабораторного типа, а небольшое количество опытов с промышленными форсунками проведено в очень ограниченной области значений изменяемых параметров без учета ряда переменных, влияющих на качество распыливания. Например, при исследовании форсунок, конструкция которых представлена на рис. 62, предложена критериальная зависимость вида [61 [c.146]

Применение большого количества критериев повышает точность расчета, но значительно его усложняет, поэтому обычно используют зависимости, включающие не более трех критериев. Ограничивая число критериев, следует в первую очередь исключить те, которые содержат параметры, малоизменяющиеся в условиях работы форсунок. Например, при обработке опытных данных по распылива- [c.148]

Io=MoWo — то же, принятое за масштаб, Н (кгс) Швх —средняя скорость потока на выходе из горелок, форсунок и т. д. м/с Мо — секундный расход массы газов, принятый за масштаб (например, расход массы газов в характерном сечении fp.n), кг/с /о — характерный линейный размер рабочей камеры, м v — коэффициент кинематической вязкости продуктов сгорания при температуре газов в рабочей камере печи, mV рЕх — коэффициент количества движения входящих потоков, зависящий от неравномерности распределения скоростей по сечению. В условиях стабилизированных турбулентных потоков коэффициент р принимают в инженерных расчетах равным 1,0 X, у, Z — координаты точки. [c.659]

Вводимый в КС пар позволяет получить дополнительное количество высокоэнтальпий-ного рабочего тела. Благодаря снижению теоретической температуры горения в стехио-метрических зонах и улучшению кинетики процесса обеспечивается существенное подавление процесса образования оксидов азота. Выполненные в ИВТ РАН расчеты показали, что при отношении расхода пара к расходу природного газа, равном примерно 2, образование NOj во фронте пламени снижается более чем на порядок. Это происходит при совместной подаче пара и топлива через соответствующие форсунки. Вместе с тем чрезмерное уменьшение температуры газов в стехиометрических зонах горения приводит к образованию продуктов неполного сгорания топлива в виде оксида углерода и др. (рис. 6.20). [c.209]

Из-за потери момента количества движения в пограничном слое вытекающий поток зачастую состоит из пограничного слоя в сходящихся, быстро завихряющихся течениях. Впервые это было показано Тейлором з) применительно к вихревым форсункам, а позже — Бинни и Гаррисом ) в связи с течениями через водосливы в виде труб. Поэтому классический комбинированный вихрь Рэнкина [62, 13.13] неприменим к вихревым углублениям, часто образующимся на поверхности вытекающей жидкости 3 ). Также очень интересен захват воздуха слабой, частично полой вихревой трубкой, хотя теоретический расчет любого из этих явлений был бы очень длинным. [c.301]

Высокая температура продуктов сгорания предопределяет необходимость охлаждения. Этот вопрос достаточно тонкий и требует как точных расчетов, так и строгого соблюдения режимов подачи. Мы. можем остановиться иока только иа самом принципе. Основное количество тепла, поступающего в стенку от горячих газов, снимается одним из топливных компонентов. Камера для этого выполняется двухстениой, и охлаждающий компонент подводится не пря.мо к головке, а поступает сначала в сопловой коллектор, откуда противотоком направляется к форсункам, снимая необходимое количество тепла с внутренней стенки камеры. [c.122]

Исходными данными расчета смесеобразования являются, с одной стороны, газодинамический расчет, в результате которого определены геометрические параметры камеры и расходы компонентов на номинальном или расчетном режиме, а с другой стороны, конструктивная схема смесительной головки - конструктивные схемы форсунок, их расположение и их количество. Крсжле того, необходимо иметь зависимости основных теоретических значений термодинамических параметров соотношению компонентов или, как принято в термодинамических расчетах, по коэффициенту избытка окислителя, причем в широком диапазоне их изменения, например, (. > [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...