Диффузорный срыв

Диффузия 31, 49, 530, 531 Диффузорный срыв 26, 414 Длина пути перемешивания 346 Длинные морские волны 456 До- и сверхзвуковые смешанные течения 423 [c.602]

Исследования прямых решеток на влажном паре показали влияние геометрических параметров на фракционный состав влаги и, в частности, относительного шага I (рис. 3.18,0 и 3.20, в). С уменьшением I увеличиваются среднемассовый размер частиц в выходном сечении решетки [31] и неравномерность распределения частиц по размерам. Кроме того, уменьшение i приводит к некоторому смещению условных границ отдельных потоков капель. В этом случае сокращается протяженность диффузорных участков на спинке в косом срезе и дестабилизация пленки и ее срыв перемещаются к выходной кромке, а также увеличивается количество частиц, экранированных вогнутой поверхностью. При всех значениях I средний диаметр частиц за решеткой значительно больше, [c.104]

Изменение угла установки профиля и угла поворота потока приводит к перераспределению давлений по его обводам, изменению структуры пограничного слоя и соответственно изменению условий питания пленки, перемещению границ участков срыва и отражения капель. Результаты опытов показали, что при модальном диаметре падающих капель d o=40 мкм увеличение угла установки профиля Оу вызвало некоторое перемещение мест концентрации наиболее крупных капель. С увеличением Оу уменьшается экранирующая способность вогнутой поверхности, интенсифицируется срыв с пленки на диффузорном участке спинки количество крупных капель растет. Следовательно, изменение ау влияет на коагуляционные свойства решетки. [c.105]

Однако увеличение степени диффузорности, что равносильно увеличению угла Рг (при постоянном и заданном удлинении лопаток), связанно с увеличением кривизны профилей лопаток и соответственно с увеличением степени поворота потока, поэтому чрезмерное увеличение диффузорности канала может привести к срыву потока со спинок рабочих лопаток. На практике максимальная степень диффузорности и максимальная степень поворота потока (Ар = Ра — Pi) выбираются из условия отсутствия срыва. [c.31]

Задача НА заключается в том, чтобы направлять поток (в абсолютном движении) до первоначального (или другого заданного) направления (до направления с1). Для выполнения этой функции задние кромки направляющих лопаток необходимо направить так, чтобы скорость на выходе из аппарата была параллельна или почти параллельна скорости i- Передние кромки во избежание срыва потока необходимо ориентировать по направлению скорости i- При таком выполнении НА поперечное сечение /за на выходе будет больше, чем /за на входе (диффузорный канал) и, как следствие, Сз а ps1> р . [c.32]

Регулирование компрессора g перепуском воздуха 136 поворотом лопаток 138 разделением на каскады 139, 140 Регулирование турбины 208, 209 С Скольжение роторов 211 Срыв вращающийся 122, 123 Степень диффузорности 31 [c.213]

Для задачи об обтекании обратного уступа приемлема линейная экстраполяция (5.170). Однако на очень грубой сетке в том случае, когда расстояние выходной границы от уступа было вчетверо больше его высоты, а за уступом продолжалась прямая стенка с условиями прилипапия, решение разваливалось . Хотя граница расчетной области находилась вне области вторичного сжатия потока, ошибка от граничного условия на выходе вызывала появление сильной ударной волны с осцилляциями, распространявшейся от выходной границы и разрушавшей замкнутую застойную область. Осцилляции ударной волны сохранялись, но в общем она устанавливалась около угла уступа при этом застойная область возвратного течения становилась открытой с м < О везде до выходной границы. Такое поведение согласуется с экспериментально наблюдаемым явлением, называемым диффузорным срывом и возникающим при повышении противодавления. Опнсанное выше явление дает еще один пример неединственности решения задач вычислительной газодинамики. [c.414]

К данному углу атаки — со стороны меньших (досрывных) или больших (послесрывных) значений, Мак-Глолин и Гребер [1967] приводят другие примеры неединственности отрывных течений. Пиачек [1968] расчетами получил неединственные стационарные картины для естественной конвекции вихря, для которых, вероятно, существуют физические аналоги. Автор настоящей книги численно получил примеры течений, похожих на сверхзвуковой диффузорный срыв (см. разд. 5.7.6). Эти расчеты дают пример неединственности численного решения, возникающей из-за численной постановки граничных условий, хотя при этом и существует физический аналог. [c.26]

Граница области бессрывного обтекания лопаток в дозвуковой осевой ступени может быть приближенно определена с помощью приведенных выше (в гл. 2) данных об условиях возникновения срыва потока в плоских компрессорных решетках. Было отмечено, что критерием аэродинамической нагруженности компрессорной решетки может служить степень диффузорности течения на спин-te профиля Du,—wranxlw2, причем критическое значение этого параметра при дозвуковом обтекании решетки равно (Dw) Крит — 1)6. [c.138]

Коэффициент относительной диффузорности D, определяемый формулой (4.18), является критерием аэродинамической нагруженности лопаточного венца рабочего колеса осевой компрессорной ступени. Аналогичное выражение можст быть записано для направляющего аппарата. Однако обычно при уменьшении Са предельная аэродинамическая нагруженность достигается прежде в рабочем колесе, чем в направляющем аппарате. Формула (4.18) удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными по границе срыва для дозвуковых ступеней с относительно короткими лопатками. [c.139]

Отношение осевых скоростей может оказаться ложным указателем конфузорных или диффузорных явлений в пограничных слоях на лопатках вследствие местных эффектов вторичных течений и угловых срывов потока. Отношение осевых скоростей — это такой параметр, который учитывает указанные эффекты в среднем от лопатки к лопатке в межпрофильном (межлопа-точном) канале. Однако, как показано на рис. 3.3 работы [3.8], хотя на поверхности давления пограничный слой в сущности двумерный, на той же лопатке может быть угловой срыв со стороны поверхности разрежения, который вызывает сильное сужение и трехмерность течения в пограничном слое на спинке лопатки. [c.70]

Когда нагруженность диффузорного лопаточного венца приближается к срывному уровню, срыв возникает вначале вследствие небольших геометрических отклонений или же возмущений в потоке на одной из лопаток. После этого срыв распространяется по всему лопаточному венцу. Начавшись на профиле А (рис. 8.5), срыв приводит к загромол<дению межпрофильного канала, образованного спинкой профиля А и корытцем профиля В. Вследствие этого набегающий поток отклоняется к профилям Z я С, причем на профиле Z угол атаки уменьшается, а на профиле С увеличивается. Поскольку режим течения уже был близок к срывному, профиль В будет обтекаться со срывом [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...