Фермы Сжатые элементы

В отличие от идеально пластических систем, в которых начальные напряжения совершенно не влияют на максимальную нагрузку, определенную при условии, что на любом из структурных уровней не происходит заметных геометрических изменений, эти напряжения, вероятно, играют значительную роль в хрупких однородных и во многих составных материалах. Следовательно, в композитах стоит создавать искусственно высокие сжимающие начальные напряжения на поверхностях стекловолокон или частиц, изготавливать предварительно напряженные железобетонные армированные балки, задавать начальную систему растягивающих сил в работающих на сжатие элементах статически неопределимых ферм. Также следует предусматривать меры для придания композиту способности к торможению трещин, особенно вблизи поверхности раздела. [c.26]

Стыки элементов по длине применяются преимущественно в поясах ферм. В сварных конструкциях для сжатых элементов рекомендуемые типы стыков встык прямым швом, [c.885]

Если сжатый элемент имеет не шарнирно опертые концы, что соответствует расчетной схеме стержней ферм, а иное их закрепление, в формуле (III. 1.48) вместо длины стержня I принимается приведенная длина (х/, где коэффициент длины [д. имеет следующие значения fx = 0,7 (один конец заделан, а другой имеет шарнирную опору) = 0,5 (оба конца заделаны, причем один может перемещаться вместе с заделкой) = 2 (один конец заделан, а другой свободен). [c.368]

Составные стержни, соединенные вплотную или через прокладки (два уголка, два швеллера и т. п., см. рис. III.1.4, а е), считаются стержнями, работающими слитно, и гибкость их проверяется в обеих плоскостях, как указано выше. Расстояние ме-аду скрепляющими прокладками или шайбами принимается не более 40г в сжатых стержнях и 80г в растянутых для стальных конструкций и ЗОг в сжатых стержнях и 80г в растянутых для алюминиевых конструкций. Здесь г — радиус инерции одного уголка или швеллера относительно оси, параллельной плоск(хл и расположения прокладок. При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок. За длину сжатого элемента пояса ферм принимается его расчетная длина lib плоскости фермы (расстояние между центрами узлов). [c.370]

Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, под трибунами и т. д. при весе перекрытий, равном или большем полезной нагрузки. ....... [c.19]

Колонны гражданских зданий и опор водонапорных башен Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой, за исключением элементов плоских ферм из единичных уголков ...... .. [c.19]

Сжатые элементы ферм [c.931]

Сжатые элементы имеют значительное распространение в каркасах котлов в виде стоек, сжатых поясов и раскосов ферм. Для центрально сжатых длинных стержней необходимо произвести расчет на устойчивость. [c.121]

Прочие сжатые элементы ферм. 150 [c.124]

Расчет сжатых элементов ферм [c.190]

Стыки элементов поясов ферм выполняют, как правило, сваркой встык (рпс. 22, а-—е). В некоторых случаях, если сечение пояса состоит из парных уголков, в месте стыка ставят прокладки. Сжатые элементы иногда стыкуют через прокладки. [c.56]

Сжатые элементы ферм Стойки, передающие опорные реакции, пояса, опорные раскосы. ... 120 Прочие сжатые элементы ферм. . . 150 Колонны [c.685]

Сжатых элементов ферм и сплошных балок перекрытий над залами театров, клубов, кино, трибун, помещений магазинов, книгохранилищ и архивов при весе перекрытий, равном или большем полезной нагрузки. ... . т=0,9 [c.84]

Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, помещениями магазинов, книгохранилищ, архивов при весе перекрытий, равном полезной нагрузке или превышающем ее................... [c.16]

Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнобоких уголков только узкой полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в п. 3 настоящей таблицы, и плоских ферм из одиночных уголков. .............. [c.16]

Для растянутых с незначительными усилиями раскосов стропильных ферм, в которых при неблагоприятном расположении нагрузки может изменяться знак усилия, предельная гибкость принимается как для сжатых элементов при этом соединительные прокладки должны устанавливаться не реже чем через 40 г. [c.19]

Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов и кинотеатров, под трибунами и т. п. прн массе перекрытий, равной или большей нагрузки............... 0,9 [c.71]

Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий........... [c.55]

Сплошные балкн н сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов и кинотеатров, под трибунами в т. п. прн весе перекрытий, равном нлн большем полезной нагрузки. . . . [c.66]

Преимущественное применение в тросовых фермах находят треугольные решетки из гибких элементов (рис. 232, а, б), в которых возникают как растягивающие, так и сжимающие усилия. Для обеспечения работы сжатых раскосов в решетке с помощью предварительного напряжения постоянно поддерживают растягивающие усилия. В раскосных решетках (рис. 232, в—д) сжатые элементы выполняют из жестких профилей. [c.272]

Сжатые элементы решётки плоских ферм при гибкости [c.37]

II сооружений 1-го класса уп = 1, 2-го класса — 0,95, 3-го — 0,85—0,9. Вводя коэффициент условий работы Ус<1, учитывают режим работы конструкций, длительно действующие (постоянные) нагрузки по отношению к временным, гибкость сжатых элементов решетки ферм и другие факторы, отрицательно влияющие на работу конструкций (табл. 2.2). Например, для растянутых элементов неравенство (2.1) 1-й группы предельных состояний можно записать в следующем виде [c.42]

Проверяем устойчивость стойки из плоскости фермы как внецентренно сжатого элемента при Л =97 кН и Aij, = 180,19 кН-см. Последовательно определяем [c.300]

Задача 10-6. Подобрать сечение сжатого элемента АС фермы, схематически изображенной на рис. 10-8. Сечение элемента состоит из двух равнобоких уголков, расположенных тавром (рис. 10-9) и соединенных между собой таким образом, что их совместная работа, как единого стержня, обеспечена. Материал сталь Ст. 3, [Зс = = 1600 кПсм . Концы рассчитываемого стержня считать закрепленными шарнирно. [c.254]

Отрыв груза от грунта. При отрыве и подъеме груза верхние пояса стрелы испытывают растяжение, а нижний пояс и ванты горизонтальной фермы — сжатие. Величина возникающих при этом усилий зависит от веса груза, положения его относительно стрелы и динамических характеристик рабочего процесса. При плавном подъеме груза на первом положении командоконтролле-ра статические и динамические усилия в элементах стрелы мало отличаются друг от друга, возникают незначительные, с небольшой амплитудой, колебания конструкции. При отрыве груза от грунта с большой скоростью (1,22 л /се/с) усилия в подъемном канате достигают 4,6 т, при этом усилия в верхнем поясе стрелы достигают 4,8 т при статическом усилии 2,3 т, а усилие в нижнем поясе стрелы 12 т. [c.153]

Основной идеей предложения являлось изготовление вместо обычных покрытий, состоящих из отдельных состыкованных плоских ферм, пространственных несущих конструкций из однотипных (одинаковь1х) частей. Линейные диагонально пересекающиеся элементы, соединенные в местах перекрещивания на заклепках или болтах, образуют сетку с ромбовидными ячейками. Эта сетка может применяться как висячая, растянутая или как сводчатая конструкция со сжатыми элементами. В обоих случаях поверхности могут быть образованы как с одинарной, так и с двоякой кривизной. [c.29]

ИХ конструкции были лишь простыми подражаниями применявшимся в то время типам деревянных ферм. Будучи в Вашингтоне, он посетил завод Райдера (Rider), где в то время изготовлялись части мостов системы самого Райдера, закрепленной за ним патентом. Автор отмечает, что американский изобретатель был, казалось, полностью удовлетворен денежным результатом своего изобретения и не помышлял о дальнейших усовершенствованиях своей конструкции. Главным дефектом моста Райдера, в оценке Кульмана, было отсутствие достаточной жесткости его верхнего сжатого пояса при открытом типе моста. В связи с этим недостатком верхний пояс в некоторых из этих мостов выпучивался, и Кульман описывает одну такую аварию, последствия которой он имел возможность исследовать. По мнению Кульмана, ферма Уиппла гораздо лучше в отношении устойчивости, поскольку верхний сжатый пояс в ней обладает надлежащей жесткостью в горизонтальной плоскости. Особенно резкий тон приобретает критика Кульмана, когда дело доходит до железных решетчатых ферм, подобных деревянным фермам Тауна (рис. 101) он утверждает, что плоские тонкостенные сжатые элементы этой системы не способны противостоять сжимающим силам и поэтому испытывают поперечное выпучивание. В отношении упругой устойчивости они оказываются более слабыми, чем деревянные элементы мостов Тауна, поскольку в случае применения дерева сечениям их придается гораздо большая толщина. Он утверждает также, что введение вертикальных ребер жесткости вредно, и показывает, что такие элементы полностью изменяют условия, в которых работает решетчатая система. Кульман высказывается против применения решетчатых ферм в Германии. [c.234]

Показанные в табл. 1.5.5 и 1.5.6 виды циклов напряжений соответствуют элементам конструкций, приведенным на рис. 1.3,1, а—ж. На рис. 1.3.1, , а — растянутым поясам вертикальных балок и ферм и растянутым раскосам этих ферм на рис. 1.3.Ij б -т растянутым элементам, у которых напряжения от постоянной нагрузки пренебрежимо малы по сравнению с напряжениями от временной нагрузки на рис. 1.3.1, вид — сжатовытянутым раскосам вертикальных ферм на рис. 1.3.1, г — горизонтальным фермам,- испытывающим нагрузку как в одном, так и в другом направлении, а также раскосам вертикальных ферм, напряжения в которых от постоянной нагрузки пренебрежимо малы по сравнению со знакопеременными напряжениями от временной нагрузки на рис, 1.3.1, е — сжатым элементам, у которых напряжения от постоянной нагрузки пренебрежимо малы по, сравнению с напряжениями от временной нагрузки на рис. 1.3.1, да — сжатым поясам вертикальных балок и ферм и сжатым раскосам этих ферм. [c.152]

Радиусы инерций сечений сжатых элементов лз одиночных уголков принимают при при 1ц=0,7 Ь и /0= 1 — относительно оси сечения уголка, лараллельной к ллоскостн фермы. [c.79]

Соединительные решетки составных центрально-сжатых элементов рассчитывают как решетки ферм на вышеуказаннуго условную поперечную силу Си. Аналогично на эту же силу рассчитывают элементы, предназначенные для уменьшения расчетной длины сжатых элементов. [c.91]

В процессе эксплуатации грузоподъемных кранов в отдельных элементах и узлах металлоконструкций возникают отклонения от первоначальной формы (непрямолинейность, неплоскост-ность), превышаж)щие допустимые, указалные в заводских инструкциях и другой нормативной документации. Для мостовых и козловых кранов характерно появление отрицательного строительного подъема (прогиба). Причина его возникновения — расположение пояса балки (фермы), на который опираются подте-лежечные рельсы, ниже опор пролетного строения. Отрицательный прогиб возможен также на кранах других типов. Уменьшение первоначального строительного подъема и появление отрицательного прогиба происходит постепенно в течение всего срока эксплуатации кранов. Отрицательный прогиб обусловлен рядом факторов конструктивным исполнением металлоконструкций, типом крана, температурой, состоянием крановых путей и особенно режимом работы крана. При длительной эксплуатации стреловых самоходных и башенных кранов наблюдаются увеличение прогиба, искажение геометрических размеров поперечного сечения (погнутость, вмятины) и другие деформации металлоконструкций, наиболее опасной из которых является кривизна сжатых элементов и как следствие — резкое снижение их устойчивости. Общую кривизну стрелы (гуська) выявляют, как правило, путем инструментальных замеров. [c.57]

В трубчатых фермах допускается применение электросварных и горячедеформированных труб диаметром 40—530 мм, однако наиболее целесообразными являются трубы с наружным диаметром до 140—180 мм и с отношением толщины стенки к диаметру 1/35—1/45 для поясов 1/70—1/100 для сжатых элементов решетки и [c.117]

Горизонтальные связи по верхним поясам устанавливают в поперечном направлении и обеспечивают устойчивость сжатых элементов верхнего пояса ферм от вертикальных нагрузок (см гл. 5). В беспрогонной системе [c.141]

Сжатые элементы нз одиночных уголков, прикрепля- 0,75 емые одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей полкой), за исключением элементов пространственных конструкций, указанных в п. 9, и плоских ферм из одиночных уголков [c.42]

Подбор сечений элементов ферм. Усилия в элементах фермы определяют на ЭВМ по соответствующим программам или обычно, построением диаграммы Кремоны, или аналитическими методами. Зная усилия, стержни в основном рассчитывают по формулам центрального сжатия или растяжения. Площадь сечения растянутых элементов находят по формуле, полученной нз условия прочности элемента А >Ы1ЯуУс, а сжатых элементов — по формуле, полученной И.Ч условия устойчивости элемента Л>Л /<рй у.-. где 1 Г — усилие в элементе Яу — расчетное сопротивление стали <р — коэффициент продольного изгиба, принимаемый вначале 0,7—0,8 для поясов и 0,5—0,6 для стержней решетки ус — коэффициент условий работы. [c.236]

При учете расчетной длины сжатых элементов пояса 1х или 1ц) необходимо помнить, что в плоскости фермы расчетная длина L равна расстоянию между смежными узлами фермы, а из плоскости фермы — расстоянию между узлами крепления горизонтальных связей, которое может соответствовать длине одной, двух или не-с ольких панелей фер.мы (т. е. 1у njx, где Пп — число панелей, охватываемых горизонтальными связями в уровне верхнего пояса). В этом примере ly=2h — =2-301=602 см (см. план связей на рис. 8.2). [c.242]

Аналогично изложенному выполнен расчет другик элементов фермы, указанных в таблице к рис. 8.6. Пр 1 вычислении фактических напряжений (табл. 8.8) в сечениях сжатых элементов решетки расчетное сопротивление стали Ry принято с учетом коэффициента условий работы 7с=0,8...0,95 согласно табл. 2.2, пп. 3 и 6, а, б. [c.244]

Стыки элементов осуществляют с помощью накладок так, чтобы D местах разрыва элемента площадь сечения не уменьшалась. Для обеспечения совместной работы составных стержней фермы на участках мслсду узлами дополнительно ставят соединительные прокладки i a расстояниях в сжатых элементах — через 40 и в растялутых зде-ментах — через 80( друг от друга (где i — радиус пнерции уголка относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок). Ширина прокладок 60—100 мм. Рабочий чертеж рассчитанной формы и детали узлов приведены на рис. 8.9 и 8.10. [c.254]

Для отдельных элементов конструкций коэффициент асимметрии цикла г имеет различные значения. Приведенные в табл. 1.38—1.40 виды циклов напряжений соответствуют следующим элементам конструкций (см. рис. 1.6, а—ж). На рис. 1.6, а — растянутые пояса вертикальных балок и ферм и растянутые раскбсы этих ферм рис. 1.6, б — растянутые элементы, у которых напряжения от постоянной нагрузки пренебрежимо малы по сравнению с напряжениями от временной нагрузки рис. 1.6,в ид — сжато-вытянутые раскосы вертикальных ферм рис. 1.6, г — горизонтальные фермы, испытывающие нагрузку как в одном, так и в другом направлениях, а также раскосы вертикальных ферм, напряжения в которых от постоянной нагрузки пренебрежимо малы по сравнению с знакопеременными напряжениями от временной нагрузки рис. 1.6, е — сжатые элементы, у которых напряжения от постоянной нагрузки пренебрежимо малы по сравнению с напряжениями от временной нагрузки рис. 1.6, ж — сжатые пояса вертикальных балок и ферм и сжатые раскосы этих ферм. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...