Напряжение косом сечении

Для прочности зубьев по напряжениям изгиба и контактным напряжениям важна не максимальная удельная (т. е. отнесенная к единице длины контактных линий) нагрузка в одном крайнем сечении колес, а усредненная на некотором, хотя и небольшом, участке длины зуба. Это связано с тем, что поломку зуба даже по косому сечению вызывает суммарная нагрузка на некоторой длине (по сечению излома). Точно также выкрашивание зубьев имеет значение, только если оно происходит на некотором участке длины зуба. [c.182]

В косых сечениях лопасти, расположенных в тонкой части пера (рис. V. 18), ориентировочно определяют изгибные напряжения. Например, в сечении 6—6 [c.164]

Напряжения кручения у приведенные напряжения для растянутых волокон определяются по (V.59) и (V.60). Значение коэффициента К о для диагональных турбин не изучено, ориентировочно можно также принять К оп = 1,4 (в косых сечениях /Сноп = 1-6). [c.165]

Напряжения в сечении 2—2 определяются также по (V.62), а в сечениях 3—3, 4—4 и косых сечениях — аналогично (V.63)—(V.66), но с учетом указан- [c.165]

Для определения напряжений при пространственном изгибе бруса круглого поперечного сечения можно применить общие формулы косого изгиба (17.19)-(17.23). Однако целесообразнее поступить иначе. Пусть требуется для бруса круглого поперечного сечения, нагруженного как показано на рис. 142, а, определить наибольшие напряжения в сечении 1 — 1. [c.171]

Глубина наклепа, создаваемого при данном технологическом процессе, обычно не превышает 1 мм. Толщина наклепанного слоя возрастает с увеличением диаметра дроби и ее скорости и падает с увеличением твердости обрабатываемой детали. Наклепанный слой и его толщину для малоуглеродистой стали удается выявить по той специфической текстуре поверхностного слоя, которая возникает в результате дробеструйного наклепа. Толщину наклепанного слоя можно также определить путем измерения твердости на поперечных или косых шлифах детали, обработанной дробью. Для высокоуглеродистой стали, подвергнутой термообработке на высокую твердость, эти методы определения глубины наклепа неэффективны. В таких случаях о толщине наклепанного слоя судят по характеру эпюры остаточных напряжений по сечению детали. [c.587]

Фнг, 20. Брус, работающий на растяжение а —схема нагружения бруса б —часть бруса, отсеченная по поперечному сечению в—напряженное состояние н точке растянутого бруса г — напряжения по косому сечению. [c.296]

Определение напряжений по косому сечению — см гл I, формулы (6). [c.19]

Для того чтобы отыскать наиболее опасную точку в выбранном сечении, найдем нормальное напряжение <т в любой точке В с координатами 2 и у. Напряжения в сечении С—С будут складываться из напряжений осевого сжатия силой Р и напряжений от чистого косого изгиба парами с моментом Ре, где е=ОА. Сжимающие напряжения от осевых сил Р в любой точке равны P/F, где F — площадь поперечного сечения стержня что касается косого изгиба, то заменим его действием изгибающих моментов в главных плоскостях. Изгиб в плоскости хОу вокруг нейтральной оси Oz будет вызываться моментом Рур и даст в точке В нормальное сжимающее напряжение Рур-у [c.368]

Соответственно, на косом сечении (рис. 6.4), определяемом вектором тангенциальной нормали v, имеем вектор напряжений [c.292]

Определение напряжений по косому сечению т — /те (фиг. 1)см. гл. 1, стр. 10, табл. 1. [c.24]

Напряжения могут быть разложены на нормальные к косому сечению напряжения а и касатель- [c.283]

НАПРЯЖЕНИЯ В НАКЛОННЫХ (КОСЫХ] СЕЧЕНИЯХ ПРИ ОДНООСНОМ РАСТЯЖЕНИИ (СЖАТИИ]. ЗАКОН ПАРНОСТИ КАСАТЕЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ [c.58]

Все сказанное до сих пор о напряжениях, возникающих в сечениях растянутого (сжатого) бруса, относилось к поперечным сечениям, т. е. к сечениям, перпендикулярным оси бруса. Теперь рассмотрим напряжения, возникающие при осевом растяжении и сжатии в косых сечениях. Это позволит выяснить общую картину напряжений, возникающих в различных сечениях, получить зависимости для определения напряжения, возникающего по любой площадке, и определить, под каким углом располагаются те сечения, в которых напряжения достигают наибольших значений. [c.58]

Возьмем прямой брус (рис. 28, а), растягиваемый силой Р, и определим напряжения в нем по наклонному (косому) сечению, составляющему с поперечным сечением угол а. [c.58]

В любом наклонном сечении бруса будут возникать одновременно оба вида напряжений нормальные и касательные. Значение касательных напряжений в косом сечении можно понять, представив себе сжатый брус, разрезанный по этому сечению (рис. 29, а). Обе части бруса будут взаимно соскальзывать по плоскости разреза в целом же брусе такому скольжению сопротивляются касательные напряжения. [c.60]

НАПРЯЖЕНИЯ В КОСЫХ СЕЧЕНИЯХ ПРИ ДВУХОСНОМ РАСТЯЖЕНИИ (СЖАТИИ] [c.63]

Для того чтобы отыскать наиболее опасную точку в выбранном сечении, найдём нормальное напряжение о в любой точке В с координатами г 1л у. Напряжения в сечении С — С будут складываться из напряжений осевого сжатия силой Р и напряжений от чистого косого изгиба парами с моментом Ре, где е = ОА. Сжимающие на- [c.500]

На рис. 14 приведены данные о распределении напряжений в различных сечениях углового шва соединения впритык [16], свидетельствующие о весьма неравномерном распределении напряжений в шве. Наиболее опасным сечением углового шва является его косое сечение А—С, в котором и нормальные и касательные напряжения достигают своей наибольшей величины. При этом особо напряженным участком будет корень углового шва — точка Л, которая является очагом зарождения трещины в угловом шве при его разрушении. Лобовое сечение углового шва (сечение О—А) также напряжено достаточно интенсивно. [c.48]

Напряжения в косом сечении углового шва могут быть получены по основным формулам для клина при соответствуюш,ем применении к ним формул перехода. [c.105]

Из этих формул видно, что при изменении нагрузок в лобовом сечении шва по закону наклонной прямой напряжения в сечении по подошве углового шва и в косом сечении шва распределяются по линейному закону. При равномерном распределении нагрузки в лобовом сечении, а также при распределении ее по параболе закон изменения напряжений в сечении по подошве и в косом сече-иии шва не является линейным. [c.105]

Рис. 42. Эпюры напряжений в косом сечении углового шва

На рис. 41 и 42 приведены эпюры распределения напряжений в сечении по подошве и в косом его сечении, определяемые по линейным зависимостям. [c.107]

Напряжения от действия дополнительного изгибающего момента не будут выражаться линейными зависимостями, так как применение схемы рис. 26, а приводит к более сложным зависимостям для напряжений в сечениях по подошве и в косом сечении шва. Однако, учитывая, что вводимая поправка представляет лишь некоторую часть общего значения напряжений и что отклонения от линейных зависимостей не будут значительными, можно для упрощения расчета допустить вычисление напряжений от дополнительного изгибающего момента в предположении линейного их распределения Для косого сечения шва имеем [c.109]

На рис. 45—48 приведены данные о распределении напряжений в сечениях по подошве угловых швов и в косых их сечениях. Эпюры напряжений построены по расчетным формулам, соответствующем распределению напряжений в лобовом сечении по наклонной прямой. [c.109]

Рис. 47. Эпюры напряжений в косом сечении углового шва соединения впритык а — нормальные напряжения б — касательные напряжения

В косом сечении углового шва наблюдается достаточно хорошее совпадение между расчетными и экспериментальными данными как для нормальных, так и для касательных напряжений. [c.111]

Для прочности зубьев по напряжениям изгиба и контактным напряжениям важна не максимальная удельная (т. е. отнесенная к единице длины контактных линий) нагрузка в одном крайнем сечении колес, а усредненная на некотором, хотя и небольшом, участке длины зуба. Это связано с тем, что поломку зуба даже по косому сечению вызывает суммарная нагрузка на некоторой длине (до сечения излома). Точно так же выкрашивание зубьев имеет значение, только если оно происходит на некотором участке длины зуба. Кроме того, следует иметь в виду,, что излагаемый далее расчет дает завышение концентрации нагрузки, так как он не учитывает, что зуб под действием сосредоточенных сил имеет значительно меньшую жесткость у.-кон-цов, чем в средней части. [c.282]

Когда сечение имеет только одну ось симметрии, распределение напряжений в сечении при косой нагрузке будет происходить также по прямой линии, если только плоскость действия сил проходит через центр изгиба поперечного сечения. Действительно, если мы разложим внешние силы по оси симметрии и по перпендикулярной к ней оси, то для обеих составляющих мы получим распределение напряжений по закону прямой линии, а следовательно, то же мы будем иметь и при совместном действии обеих составляющих. Таким образом, если линия действия сил, вернее, линчя пересечения плоскости действия сил с поперечным сечением, будет, оставаясь в сечении, вращаться около центра изгиба Т, то одноврзменно будет вращаться около центра тяжести. S сечения и соответствующая нулевая линия. [c.134]

В общем случае в твердом теле напряжение будет направлено под некоторым углом к тому участку поверхности, к которому оно относится. В нашем случае можно представить выделенным объем совсем другого вида например, такой, который получится после того, как призмочку рассечем плоскостью, нормаль к которой составляет угол а с осью стержня (рис. 230, б). Тогда напряжение а на косом сечении призмочки уже не будет равно о , причем а будет направлено по оси стержня и под углом 90° — а к площадке косого сечения. Величину напряжения а определяем из условий равновесия выделенного объема. Очевидно, что силы, действующие на выделенный объем, равны и противоположны отсюда [c.292]

Смысл и природу касательных напряжений в косом сечении ле ко понять, если представить себе сжатый стержень, разрезанный по этому сечению две половины стержнй будут взаимно соскальзывать по плоскости разреза (рис. 46). В целом стержне такому скольжению сопротивляются касательные напряжения. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...