Тепловой расчет котельного агрегата

Расход топлива. При тепловых расчетах котельных агрегатов различают натуральный расход топлива В и расчетный 5р. [c.35]

ОСНОВЫ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА [c.78]

Тепловой расчет котельного агрегата проводят со следующими целями [c.78]

Для работающего котельного агрегата тепловой баланс составляют на основании результатов его теплового испытания с целью получения исходных данных для анализа эффективности работы агрегата и определения его коэффициента полезного действия при тепловом расчете котельного агрегата его тепловой баланс составляют, используя нормативные данные с тем, чтобы определить расчетный часовой расход топлива для проектируемого котельного агрегата. [c.301]

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА [c.146]

Тепловой расчет котельного агрегата может быть проектным и проверочным. При проведении проектных тепловых расчетов должны быть известны паропроизводительность котельного агрегата D, параметры пара р и t, вид топлива, температуры питательной воды и воздуха, поступающих в котел. При проверочном расчете необходимо знать конструктивные размеры котельного агрегата. [c.146]

Для расчета процесса горения топлива и определения количества продуктов сгорания следует знать вид и элементарный состав топлива. Расчет производится по формулам, приведенным в гл. 15. При этом следует иметь в виду, что тепловой расчет котельного агрегата выполняют, исходя из рабочей массы топлива (твердое и жидкое), для чего необходимы данные о содержании золы и влаги (Ар и WP) в топливе. При определении коэффициента избытка воздуха в сечениях газохода котельного агрегата следует учитывать подсос воздуха через неплотности в элементах, расположенных между топкой и рассматриваемым сечением. При наличии присосов воздуха возрастают полная масса газообразных продуктов сгорания и масса сухих газов по пути газового потока оттопки до его выхода из котельного агрегата. Незначительно увеличивается масса водяных паров за счет их содержания в присосах воздуха. [c.146]

Руководящий материал уточнения нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов, ВТИ-ЦКТИ, 1963. [c.241]

Все указанные величины, входящие в формулы, определяются по нормативному методу Тепловой расчет котельных агрегатов . [c.63]

Величина поверхности нагрева сменяемой части нижней ступени трубчатого воздухоподогревателя выбирается, исходя из условия обеспечения отсутствия коррозии в несменяемой части. Согласно нормативному методу Тепловой расчет котельных агрегатов расчетная минимальная температура несменяемой части при номинальной нагрузке котельного агрегата должна проверяться по формуле [c.92]

Утонение стенки трубы за весь расчетный срок службы должно компенсироваться добавкой к расчетной толщине стенки. При этом следует учитывать утонение с наружной и внутренней стороны. Температуру необходимо определять в самом горячем месте трубы с учетом возможной максимальной температурой разверки, предусмотренной тепловым расчетом котельного агрегата. [c.309]

Как бы совершенна ни была подготовка питательной воды и как бы точно ни контролировался и поддерживался водный режим котла, в процессе эксплуатации па поверхностях нагрева образуются отложения. Допускаемая толщина отложений ограничивается допускаемым повышением температуры труб. Следует отметить, что это весьма существенное и неизбежное в эксплуатации повышение температуры стенки не учитывается ни в нормах расчета на прочность [Л. 50], ни в нормах теплового расчета котельного агрегата (Л. 133]. Для периодического удаления отложений производят кислотные промывки, аналогичные предпусковым. Необходимо, чтобы продолжительность рабочей кампании между кислотными промывками была не менее 4 тыс. ч. [c.342]

ЦКТИ, Нормы теплового расчета котельного агрегата, Машгиз, 1945. [c.169]

В практике тепловых расчетов котельных агрегатов обычно оперируют объемами продуктов сгорания и значениями объемной теплоемкости. [c.136]

В практике тепловых расчетов котельных агрегатов и других тепловых установок обычно оперируют объемами продуктов сгорания и значениями объемной теплоемкости, а не весом продуктов сгорания и весовой теплоемкостью. Вес сухих газов [c.116]

В книге приведен метод расчета эффективной степени черноты факела пламени в котельных топках по эмиссионным свойствам частиц золы, углерода и газообразных продуктов сгорания. Изложены основные положения методики расчета теплообмена в топках, базирующиеся на последних работах ЦКТИ [Л. 12] по уточнению нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов. Этот метод в настоящее время разрабатывается совместно ЦКТИ, ВТИ и энергетическим институтом им Г. М. Кржижановского. [c.6]

На рис. 5-29 проводится сравнение представленных экспериментальных данных о поглощательной способности пылеугольного пламени с расчетом по нормативному методу теплового расчета котельных агрегатов 1957 г. [Л. 31]. Эти данные построены в зависимости от [c.165]

По установившимся представлениям, степень черноты пылеугольного факела должна быть максимальной вблизи горелки и падать по мере выгорания летучих. При этом роль летучих в излучении пылевого факела представлялась настолько существенной, что в нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [Л. 31] было рекомендовано определять степень черноты факела пыли углей, богатых летучими, по данным для мазутного светящегося пламени. [c.165]

В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [Л. 31] влияние загрязнения экранов на теплопередачу учитывалось введением условных коэффициентов загрязнения зависящих от рода топлива и конструкции экранов. Эти условные коэффициенты загрязнения были определены косвенным путем на основании опытных данных по суммарному теплообмену в топочных камерах и, естественно, не отражали реальных условий загрязнения. [c.181]

Формула (4-100) широко применяется в различного рода теплотехнических расчетах, а также используется в нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [Л. 23]. [c.175]

Величину потери тепла от химической неполноты сгорания в эксплуатации и при тепловых испытаниях котельных агрегатов находят по содержанию в дымовых газах продуктов неполного сгорания — СО, Нг, СН4, СтНп, определенному на основе химического анализа дымовых газов. При проектировании же котельных агрегатов значением потери с химической неполнотой сгорания задаются в пределах 0,5—1,5%, руководствуясь нормами теплового расчета котельных агрегатов. [c.304]

На рис. 5.18 показано влияние циклической водной очистки топочных экранов котлов ТП-67, П-49 и ПК-38 на тепловукх эффективность топки непосредственно после очистки [163, 169, 185]. На вертикальных осях этого рисунка представлены температура газа на выходе из топки непосредственно после очистки 0"то и соответствующий ей коэффициент тепловой эффективности экранов г )но по нормативному методу теплового расчета котельных агрегатов [109], а на горизонтальной оси—время. Моменту т=0 соответствует время перевода очистки топок с паровой обдувки на водную очистку. Топки котлов ТП-67 и П-49 очищались четырьмя дальнобойными аппаратами линейного перемещения, топка котла ПК-38 с жидким шлакоудалением — двумя глубоковыдвижными аппаратами, а топка котла того же типа с сухим шлакоудалением — одним аппаратом. [c.221]

П. Всесоюзный теплотехнический институт им. Ф. Э. Дзержинского, Нормы теплового расчета котельного агрегата, Энергоиздат, 1У52. [c.169]

Топлипо, из проекта норм теплового расчета котельных агрегатов, Теплоэнергетик" № 2, 1954. [c.175]

Нормы теплового расчета котельного агрегата (ВТИ), Гос-знергоиздат, 1952. [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...