Коэффициенты, зависящие от вида кривой

Здесь 1, — коэффициенты, зависящие от вида кривой [c.21]

Конусность 46. 195, 361 Корпуса приспособлений 57, 59 Корсетность 46, 195 Коррозия 5, 130 135 Коррозионное разрушение 139, 140 Коэффициенты, зависящие от вида кривой распределения 21 [c.553]

С — коэффициент, зависящий от вида профильной кривой поверхности, ее параметров, материала изделия, а также линейности измерительного тракта профилометра. [c.109]

Если подставить в уравнение (2) выражения для k (t) и Т (t), получим линейное дифференциальное уравнение первого порядка с коэффициентами, зависящими от t. При описании функции h (t) выражением (3) и функции Т (/) кривой пятого порядка решение уравнения (2) затруднительно. Задача значительно облегчается, если участок справа или слева от точки перегиба характеристики давления h s), в пределах которого находится диапазон изменения зазора S, достаточно точно аппроксимировать квадратным трехчленом вида [c.121]

Выражение (2.10) представляет собой общий вид зависимости коэффициента трения / от скорости скольжения Оск при наличии максимума на кривой / = / (оск)- Существенным недостатком формулы (2.10), как указано в работе [23], является невозможность учета влияния давления, размера поверхности, сложность определения параметров а, Ь, с, существенно зависящих от температуры и от всего комплекса процессов, определяющих свойства фрикционного рабочего слоя. [c.191]

Входящие в это уравнение величины [/к, Ф, и т] — по-, стоянны и не зависит от тока. Зависящий от тока является только величина К- Найдя ее зависимость, мы получим возможность рассчитать по уравнению (2-6) статическую характеристику. Зависимость коэффициента К от анодного падения напряжения, по данным Г. М. Тиходеева, приведена на рис. 2-13. Результаты вычисления статических характеристик сварочных дуг различной длины по уравнению (2-6) представлены на рис. 2-14 в виде кривых. Тут же нанесены кружками и крестиками опытные данные, относящиеся к дугам тех же длин. [c.22]

При увеличении скоростей движения, малых значениях коэффициента сцепления, упругом смятии рельсов и бандажей колес в точке их соприкосновения, неравенстве диаметров бандажей колес, насаженных на одну ось (особенно во время движения поезда в кривых участках пути), колесные пары начинают проскальзывать относительно рельсов и вращаться с повышенной частотой вокруг своей оси. Поступательное перемещение колесной пары замедляется или вовсе прекращается. Это явление называют боксованием. Чтобы не допустить боксования колес, касательная сила тяги Рк, зависящая от вращающего мо.мента двигателя М , должна быть меньше или равна силе сцепления. Это условие можно выразить в следующем виде [c.6]

Приятной особенностью экстремалей (12) и (13) является возможность найти время полета и пройденный путь в форме, когда аэродинамические коэффициенты самолета не входят под знак интеграла и для различных частных задач интегралы могут быть представлены в виде семейств кривых, зависящих от двух параметров. [c.241]

Собственный резонанс подвижной системы выбран на частоте около 1500 Гц, т. е. внутри рабочего диапазона частот. Это, однако, не портит частотную характеристику рекордера благодаря использованию в нем обратной связи на частоте резонанса она сильнее всего и достигает 40 дБ. Схема включения рекордера изображена на рис. 4-13. Действие обратной связи иллюстрируется кривыми на рис. 4-14. Кривая 1, представляющая собой частотную характеристику колебательной скорости резца рекордера V при неизменном напряжении на нем и отсутствии обратной связи, выявляет механический резонанс рекордера. Аналогична по виду частотная характеристика индуктируемой в катушке обратной связи э. д. с. e= kv, тд,е к — постоянная, зависящая от электрических и магнитных параметров рекордера. Кривая 2 изображает частотную характеристику колебательной скорости резца при действии обратной связи рекордера и постоянном коэффициенте усиления в усилителе обратной связи. Электрическое демпфирование резонансного пика происходит оттого, что результирующий, ток в катушке возбуждения на частоте резонанса имеет минимальное значение, как это показывает кривая 3, Представленный этой кривой ток является суммой собственно тока возбуждения и противофазного ему тока обратной связи. Условием эффективного действия обратной связи является отсутствие заметных фазовых искажений в усилителях во всем частотном диапазоне. [c.90]

При Н чуть меньше Н р в сечениях бруса имеется только продольная сила N = yH, где у=1/созф. При потере устойчивости (Я чуть больше Нкр ) система перейдет в положение, показанное пунктиром на фиг. 4,6, причем шарнир 8 перейдет в точку 8, получив смещение вниз / и влево т. Смещения точек бруса по нормали к его оси обозначим ti будем считать величину т] положительной, если смещение произошло в наружную сторону кривой оси (очевидно, т]8=—/). В новом положении системы в сечениях бруса возникнут изгибающие моменты, которые удобно выразить в виде M = vHf, где v — коэффициент, зависящий от положения сечення и деформации системы. [c.328]

Выражение (10) представляет в общем виде зависимость коэффициента трения f от скорости скольжения Оск при наличии максимума на кривой [ = [ (рск)-Как указывает один из авторов работы [14], существенным недостатком этой формулы является невозможность учета влияния давления, размера поверхшсти, сложность определения параметров а, Ъ, с, существенно зависящих от температуры и от всего комплекса процессов, определяющих свойства фрикционного рабочего слоя. Кроме того, эта формула пригодна только для случая, когда скорость скольжения изменяется ступенчато. [c.123]

Относительный критерий износа должен, как правило, определяться для установившегося и неустановившегося участков кривой износ—путь трения при нагрузках, при которых сохраняется линейная зависимость (или близко к линейной) интенсивности износа от нагрузки, т. е. для случая сохранения данного вида фрикционной связи по И. В. Крагельскому [41]. Необходимо также определять среднее значение /о за время испытаний. Как известно, интенсивность износа в значительной степени зависит от коэффициента взаимного перекрытия представляюш,его собой отношение контактируюш,их поверхностей в труш,ейся паре. Данные табл. 53 показывают, что при трении бронзы марки БрОФ10-1 по оксидированному сплаву ВТ5 интенсивность износа бронзы значительно зависит от в то время как относительный критерий износа сохраняет практически близкое значение, не зависящее от k . Эти данные показывают также целесообразность применения для уменьшения линейного износа в возможных случаях обратных пар трения. Определение значений /о позволяет [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...