Износ общие соображения

При проектировании гидравлических систем представляется важным выбрать не только рабочую жидкость, но также величины рабочих давлений и скоростей жидкости. Здесь следует иметь в виду следующие общие соображения. Выбор малых давлений рабочей жидкости приводит к увеличению геометрических размеров трубопроводов, распределителей, регуляторов, преобразователей энергии и других устройств гидравлической системы. При этом, однако, появляются возможности применять более простые конструкции этих устройств и использовать дешевые типы насосов. Использование больших давлений рабочей жидкости, наоборот, приводит к уменьшению геометрических размеров и веса всех устройств гидравлической системы и позволяет получить более высокий к. п. д. Но к качеству обработки подвижных деталей гидросистемы в этом случае предъявляются более высокие требования. Кроме того, увеличивается чувствительность к износам сопряженных деталей, усложняется конструкция отдельных узлов, в частности уплотнений между сопряженно работающими деталями и соединениями трубопроводов. Использование высоких давлений требует применения более сложных и дорогих типов насосов. [c.204]

ОБЩИЕ СООБРАЖЕНИЯ О НЕПРЕРЫВНОСТИ ФУНКЦИИ ИЗНОСА И ХАРАКТЕРЕ ЛИНИИ ИЗНОСА [c.172]

В табл. 17.5 приведены некоторые материалы в порядке убывания отношения твердости к модулю упругости. Достаточно проверенных экспериментальных данных пока нет, но общие соображения свидетельствуют, что материалы, приведенные в таблице, расположены в порядке убывания сопротивляемости износу. [c.581]

Для обратного сочетания (пробка из мягкого металла, корпус из твердого) справедливы те же соображения. В конструкции г при притирке и износе на участке и образуется ступенька, препятствующая углублению пробки. Этот недостаток можно устранить, если пробку утопить в гнезде (рис. 441, д). В конструкции е полностью устранена возможность образования ступенек как на пробке, так и. в гнезде. Отсюда вытекает общее правило для всех случаев сочетания материала пробки и корпуса, в том числе и для случая, когда они выполнены из материалов одинаковой твердости верхний торец пробки должен утопать в гнезде, а нижний выступать из гнезда. [c.601]

В малых котельных при отсутствии водяных экономайзеров и воздухоподогревателей общее сопротивление газоходов котла составляет 15 — 20 мм вод. ст. такое разрежение обеспечивается дымовой трубой и установки дымососа не требуется. При сжигании влажных топлив увеличение приведённого объёма продуктов горения вызывает увеличение сопротивления котла дополнительная установка воздухоподогревателя увеличивает общее сопротивление котлоагрегата в зависимости от его системы до 50—100 мм вод. ст. Кроме того, при камерном сжигании многозольных топлив как по санитарно-гигиеническим соображениям, так и в целях уменьшения износа оборудования, желательна установка золоуловителей, в результате чего сопротивление котлоагрегата увеличивается в ещё большей степени. [c.125]

Организация экспериментальных работ соответствует общим правилам для усталостных испытаний. Прежде всего нужно иметь несколько десятков одинаковых образцов, т. е. экспериментальных зубчатых колес. Вся их совокупность подразделяется на несколько партий. Первое колесо из первой партии встраивается в кинематическую схему испытательной машины и приводится во вращение под нагрузкой F на один зуб. Уровень нагрузки Fi определяется из общеинженерных соображений таким образом, чтобы долговечность колеса-образца была относительно невысокой — порядка 5...10 миллионов циклов. Машину пускают в ход и дожидаются питтингового износа зубьев колеса, соответствующего заданному допуску [s l Соответствующее число циклов Ni является индивидуальной долговечностью данного колеса-образца. Далее испытывают [c.389]

Определение скорости полотна. Скорость полотна пластинчатых конвейеров выбирают с учетом следующих соображений. С ее повышением увеличивается производительность, уменьшаются размеры полотна, масса и стоимость конвейера, но возрастают неравномерность движения, динамические нагрузки и износ тяговых цепей. Поэтому при длиннозвенных цепях с шагом 250. .. 400 мм, малом числе зубьев звездочек (г = 6. .. 8) и катках на подшипниках скольжения скорость стационарных пластинчатых конвейеров общего назначения принимают относительно небольшой — в пределах 0,1. .. 0,4 м/с. [c.163]

Острие сердечника по конструктивным соображениям заканчивается там, где ширина его равна 10—12 мм, и называется практическим острием. От практического острия сердечник резко снижается ко дну желоба. Слабая наиболее уязвимая часть сердечника находится между практическим острием и сечением шириной. 40 мм, в котором он уже полностью принимает на себя нагрузку колеса. Поэтому, начиная с сечения 30—35 мм, верх сердечника снижается к практическому острию настолько, чтобы при наибольшем допускаемом износе усовиков неизношенные колеса не касались верхней грани сердечника. Для этой же цели в крестовинах сборных с литым сердечником типа общей отливки с изнашиваемой частью усовиков одновременно с понижением верха сердечника (с сечения шириной 20 мм) делается постепенное по- [c.122]

Ширина зуба Ь (рис. 47, в) в общем случае определяется из расчетов его на прочность и износ, но в приборостроении при незначительных нагрузках часто назначается из конструктивных соображений. [c.91]

Высказанные выше соображения исходят из анализа общей картины трения и износа. [c.293]

Перейдем к оценке величин тДт и Тз), являющихся функцией физических свойств трущихся металлов. На сопрягающихся поверхностях трения в местах дискретного контактирования возникают источники тепла в результате преобразования механической энергии. Распределение локальных источников тепла определяется условиями работы на трение (внешними параметрами) и в значительной мере зависит от микрорельефа поверхностей трения — формы и размеров выступов, геометрии местных неоднородностей и т. п. Геометрия поверхности, очевидно, может изменяться в процессе износа. Поэтому представляется целесообразным отказаться от иллюзорно точного рассмотрения задачи для какой-либо конкретной формы поверхности (например, для выступов, имеющих форму полусферы [2] или стержня [3, 4] и т. п.),, или же от введения полуэмпирических констант (в виде коэффициентов шероховатости и т. п.), а подойти к изучению этого вопроса качественно, применяя общую теорию размерностей и вероятностные соображения, учитывающие стохастич-ность распределения неоднородностей [8]. [c.47]

Исходные условия примера совпадают с описанными в п. 7.4 (операция с неустранимым износом настроенных элементов), но а) на основании общих соображений решено проверить, не следует ли при контрольных проверках, выполняемых в конце меж-проверочного промежутка ввести асимметричные границы регулирования, уменьшив параметр положения слева у сравнительно с его значением при проверке исходной настройки б) требуется найти оптимальную длительность межпроверочного промежутка. Первый вопрос является примером дополнительного уточнения оптимального варианта в отношении второстепенного аргумента, второе — примером оптимизации одного из наиболее важных аргументоа. [c.184]

Автор предлагаемой вниманию читателей книги поставил перед собой задачу, базируясь на многих опубликованных работах по отдельным аспектам проблемы эрозии, дать общую картину современного состояния этого вопроса, В книге рассматриваются особенности эрозионного износа в паровых турбинах, способы защиты лопаток от эроЗии, методы и результаты испытаний эрозионной стойкости разнообразных материалов. Много внимания уделено анализу работ, имеющих отношение к выявлению природы эрозионных разрушений при капельном ударе. Обобщение результатов, полученных Корнфельдом и Суворовым Л. 8], и результатов последующих менее известных работ, в которых рассматривался удар капли по поверхности твердого тела [Л. 9] и др., позволило указать непосредственные связи между эрозией при капельном ударе и кавитационной эрозией, е 0гранич1иваясь общими соображениями об аналогии характера разрушения при кавитации и капельном ударе жидкостей, как поступили авторы многих ранее опубликованных работ. Описан вероятный механизм разрушения твердого тела при капельном ударе. [c.4]

Изложенные соображения и результаты работы в полной мере согласуются с приведенной выше формулой индекса износа футеровки дуговой печи, которую можно записать в виде ИО = IlP/if- (d — расстояние от дуг до футеровки). Износ футеровки выше при больших напряжениях (длинной дуге) и малом расстоянии от дуги до футеровки. Поскольку обеспечить необходимую стойкость стен и сводов сверхмощных печей путем улучшения качества огнеупоров не удалось, а возможности регулирования индекса износа футеровки изменением размеров рабочего пространства печи офаничены, то единственным приемлемым вариантом стала работа сверхмощной печи начиная со второй фазы плавления с имеющими небольшую излучающую поверхность короткими дугами, увеличением тока и понижением os ф печных установок до 0,65-0,67 и менее. Работа на больших токах в общем случае невыгодна, так как приводит к увеличению мощности электрических потерь, снижению электрического к.п.д. установки, усложнению конструкций печи и увеличению их массы, увеличению расхода электроэнергии на плавку и дорогостоящих и энергоемких электродов, поэтому первые сверх- ощные дуговые печи имели сравнительно невысокие показатели работы. Стойкость кирпичной футеровки стен и сводов таких Печей была невелика, что снижало производительность печей вслед- вие простоев на ремонтах футеровки и повышало себестоимость [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...