Предел прочности обрабатываемого материала

Примечание. Поправочные коэффициенты на подачи в зависимости от предела прочности обрабатываемого материала приведены в табл. 111. [c.168]

При обычных условиях работы удлинение резца может достигать 30—50 мк. Нагрев, а следовательно, и удлинение резца растут с увеличением подачи, глубины и скорости резания удлинение резца возрастает также с повышением предела прочности обрабатываемого материала. [c.319]

Как следует из рис. 2,10, с увеличением предела прочности обрабатываемого материала и полуширины фаски износа нормальная сила на задней поверхности возрастает. С увеличением предела прочности материала его разрушение происходит при больших нормальных напряжениях, а следовательно, и при большой нормальной силе N3. Увеличение фаски износа резца приводит к увеличению площади контакта по задней поверхности, на которой действуют контактные напряжения, а следовательно, увеличивается и их результирующая сила М . [c.32]

Ов — предел прочности обрабатываемого материала, кГ/мм [c.91]

Пределы прочности обрабатываемого материала а , кгс/мм и До 50 50-70 70-90 90—110 [c.231]

При нарезании резьбы метчиком увеличение диаметра отверстия под резьбу уменьшает опорную поверхность между витками метчика и гайки, повышает удельное давление на этой поверхности. Удельное давление может превзойти предел прочности обрабатываемого материала, что приводит к разбиванию резьбы по среднему диаметру. [c.130]

При нарезании резьбы метчиком увеличение диаметра отверстия под резьбу уменьшает опорную поверхность между витками метчика и гайки и повышает удельное давление на этой поверхности. Возрастание удельного давления может быть весьма значительным и превзойти предел прочности обрабатываемого материала оно приводит к разбиванию резьбы по среднему диаметру. Величина разбивания тем больше, чем больше удельная нагрузка на виток в каждый данный момент, и значительно изменяется в зависимости от твердости обрабатываемого материала. [c.59]

Поправочные коэффициенты Км на скорость резания при фрезеровании в зависимости от предела прочности обрабатываемого материала 1 (для углеродистых конструкционных сталей С < 0,6%) [c.361]

Коэффициенты, учитывающие пределы прочности обрабатываемого материала [c.299]

Предел прочности обрабатываемого материала 0 в кГ-1мм До 50 50-70 Св. 70 [c.835]

Коэффициент /См учитывает влияние химического состава и предела прочности обрабатываемого материала. Для углеродистой конструкционной стали с ав = = 75 кгс/мм2 и для серого чугуна с НВ 190 Км = 1. [c.121]

Предел прочности обрабатываемого материала о , весьма существенно влияет на температурное удлинение режущего инструмента при обработке различных марок стали температурное удлинение инструмента увеличивается почти пропорционально значению [c.98]

Подача. Чтобы уменьшить машинное время на фрезерование, применяют максимально возможную подачу на зуб фрезы s,. Определение этой подачи производится в зависимости от чистоты обработанной поверхности, предела прочности обрабатываемого материала, прочности зуба фрезы, жесткости системы станок — приспособление — инструмент — заготовка и др. [c.233]

Предел прочности обрабатываемого материала в контактном слое в зависимости от температуры и скорости деформации [c.82]

Удельное нормальное давление порой достигает предела прочности обрабатываемого материала, а касательные нагрузки достигают половины сопротивления сдвигу контактного слоя стружки. Учитывая, что при больших скоростях резания на передней и задней поверхностях имеют место сплошной контакт и значительные контактные пластические деформации обрабатываемого материала можно предполагать, что в окрестностях режущей кромки величины контактных напряжений на передней и задней поверхностях близки друг к другу. [c.129]

Второй способ теоретико-экспериментального получения закономерностей для расчета сил при ПМО, разработанный в Тольяттинском политехническом институте, раскрывает связь сил резания при обработке нагретого и ненагретого металлов. Известно, что касательные напряжения т на поверхности сдвига зависят от предела прочности обрабатываемого материала сгв и относительной деформации 6. Однако значительное изменение е слабо влияет на величину Тф, тогда как между тф и Ов существует почти прямая пропорциональность. Это дает основание в первом приближении положить для обычного резания tф =сав(0д), а для резания с нагревом тф= = сав(0ф), где 0д и 0ф — соответственно температуры на поверхности сдвига при обычном резании и ПМО резанием. Полагая, что при черновой обработке изменение силы Рг определяется главным образом изменением напряжений на поверхности сдвига, можем написать [c.83]

Предел прочности обрабатываемого материала в кГ/мм До 50 50—70 70—90 90—110 [c.204]

Ов — предел прочности обрабатываемого материала при растяжении, кгс/мм [c.186]

Использование всех трех маршрутов приводит к быстрому росту пределов текучести и прочности обрабатываемого материала, которые уже после нескольких проходов достигают насыщения [39]. [c.16]

Общая сила высадки металла будет зависеть от поверхности контакта в направлении, перпендикулярном плоскости чертежа, которое определяется радиусами обрабатываемой детали и инструмента. При высадке неподвижным инструментом следует также учитывать трение скольжения. Тем не менее формулы (31) и (32) дают качественное представление о влиянии отдельных параметров на величину высадки ДО и силу Р. Как видно из формул, для достижения максимальной величины высадки было бы выгодно работать с минимальным контактным давлением р и минимальным углом профиля инструмента 2у. В этом случае следовало бы для достижения минимального предела текучести обрабатываемого материала подводить к месту контакта инструмента максимальную силу тока. Однако выбор силы тока, так же как и выбор угла профиля инструмента, ограничивается его прочностью и стойкостью. [c.164]

Главный передний угол у строгальных резцов, в зависимости от твердости и прочности обрабатываемого материала, выбирают в пределах 5—20°. [c.389]

Сколы представляют собой отделение сравнительно крупных объемов инструментального материала, превышающих объем клина в пределах контакта передней поверхности со стружкой. Сколы определяются размерами клина и зависят от величины переднего угла и угла заострения. Для определенного инструментального материала сколы начинаются при достижении толщиной срезаемого слоя некоторого предельного значения, которое зависит от прочности обрабатываемого материала, уменьшаясь при увеличении последней. Скорость резания при непрерывном резании не оказывает влияния на сколы. [c.185]

Примечание. С. — коэффициент, учитывающий материал и ус.товия его обработки — диа.метр сверла, мм. Т — период стойкости инстру.мента, мин 5 подача,. мм/об - предел прочности обрабатываемого материала, кгс/мм г , т, 1показатели степени - коэффициент, учитывающий [c.445]

В таблицах по режимам резания приняты следующие условные обозначения D—диаметр фрезы, мм В — ширина обрабатываемой поверхности, мм L — д.чина обрабатываемой поверхности, мм v — скорость резания, м/мин п — частота вращения шпинделя, об/мин — подача на зуб, мм/зуб So — подача на один оборот фрезы, мм/об Sm — минутная подача, мм/мин t — глубина резапия, мм Л рез — мощность резания, кВт Л — действительная мощность, кВт Л э. д — мощность электродвигателя станка, кВт т) — коэффициент полезного дей ствпя станка (КПД) т]д> — коэффициент использования мощности Т — период стойкости инструмента, мин s — поправочный коэффициент на подачу /г — поправочный коэффициент на скорость резания — поправочный коэффициент на частоту вращения — поправочный коэффициент на обрабатываемый материал — поправочный коэффициент на минутную подачу НВ — твердость обрабатываемого материала по Бринеллю Ов — предел прочности обрабатываемого материала при растяжении, ЛШа HR — твердость обрабатываемого материала по Роквеллу ср — главный угол в плане, ipj — вспомогательный угол в плане,. .. ° у — передний угм,. .. а — задний угол,. .. °. [c.283]

Из схемы видно (рис. 1, а), что процесс снятия металла абразивным зерном 2 круга 1 происходит за две операции а) абразивное зерно 2, приближаясь к обрабатываемой поверхности изделия 3 острой кромкой, не peжeTJ а скользит по ней с большим трением, сдавливая металл впереди себя благодаря нарастанию радиальной силы б) когда силы резания превысят предел прочности обрабатываемого материала, абразивное зерно врезается в металл и образует стружку. Снятие стружки зерном происходит за очень незначительное время (0,0001— 0,00005 с), т. е. мгновенно, но благодаря большому количеству зерен процесс стружкообразования протекает для всего круга непрерывно (рис. 1, б). [c.147]

Y = 10 -i- 30°. Для стали средней твердости (ов = 60 кГ м.м ) передний угол у = Юч- 15° для мягких материалов (алюминиевые и магниевые сплавы) у = 25 30°. При фрезеровании жаропрочного сплава ЭИ437 фрезами со вставными ножами из стали Р18 передний угол у = 12°. Для торцовых твердосплавных фрез угол у = -М5- --20° чем выше предел прочности обрабатываемого материала при растяжении, тем меньше должно быть значение переднего угла. [c.205]

Данные таблицы дают право сделать следующий вывод. Предел текучести стружки, найденный по ее твердости., близок к истинному пределу прочности обрабатываемого материала. Максимальные касательные напряжения, найденные по твердости стружки,нрибл11женно [c.63]

Наибольшее влияние на степень упрочнения при накатке имеет давление ролика или шарика на обрабатываемую поверхность. При накатке шлифованных образцов из стали 40 при давлении 20 кгс/см усталостная прочность повысилась на 15%, а при давлении 40 кгс/мм — на 23%. Максимальное давление при накатывании р = (1,8-ь2,1) стт кгс/мм , где От—предел текучести обрабатываемого Материала. Чрезмерно высокое давление при накатывании, так же как и слишком малая подача и, особенно, увеличение числа проходов могут привести к перенаклепу, шелушению поверхности и снижению напряжений в поверхностном слое. [c.108]

Примечание. С увеличением или уменьшением твердости (прочности) обрабатываемого материала скорость резанпя соответственно ул еньшать или увеличивать в указанных пределах. [c.237]

П р и м е ч а н и я 1. Значения скоростн резания v даны для следующих условий работа без охлаждения, стойкость резца 60 мин, материал резца Р18, главный угол в плане ф=45°, радиус закругления г=2—3 мм, обработка без корки, сечение резца 20X30, предел прочности обрабатываемой углеродистой стали Ов=70-т-90 кгс/мм, хромистой — 90—ПО кгс/мм хромоникелевой — 90—ПО кгс/ми . 2. Для измененных условий работы см. поправочные коэффициенты в табл. 64. [c.118]

Однако эксперименты показывают, что предел текучести обрабатываемого материала в зоне стружкообразования близок по величине к истинному пределу прочности при растяжении. Это объясняется тем, что при больших деформациях упрочнение почти прекращается. Последнее было показано на многих обрабатываемых материалах Н. Н. Зоревым [128]. [c.57]

Подготовка и обработка 0.5 металда под сварку, в зависимости от его физико-механических свсйств, может 02 выполняться механическим д/ способом, кислородной резкой или газоэлектрическим и другими способами при условии обеспечения необходимой формы, размеров и качества обрабатываемых элементов. Перед механической обработкой материалов высокой прочности необходимо установить предельно допустимую толщину листа или площадь сечения профиля, которые могут быть обработаны на данном оборудовании, исходя из значения предела прочности этого материала по сравнению с пределом прочности стали Ст. 3. Например, по паспорту на ножницах допускается резка стали Ст. 3 толщиной до 20 мм. Зная, [c.75]

Число черновых и чистовых переходов при получении резьбы резцами назначают соопгветстБенно в пределах 2-7 и 1-4 и увеличивают для инструментов из быстрорежущей стали, а также с возрастанием шага резьбы, прочности обрабатываемого материала, при нарезании внутренних, многозаходных и точных резьб. При нарезании трапецеидальной резьбы по профильной схеме число переходов значительно выше и соответствует 8-17 для черновых и 5-10 для чистовых. Для снижения числа переходов следует применять круговые резьбовые гребенки. Скорости резания выби- [c.211]

Величина и знак остаточных напряжений после механической обработки зависят от обрабатываемого материала, его структуры, геометрии и состояния режущего инструмента, от эффективности охлаждения, вида и режима обработки. Величина остаточных напряжении может быть значительной (до 1000 МПа и выше) и оказывает существенное влияние на эксплуатационные характеристики деталей машин, их износостойкость и прочность. Выбором метода и режима механической обработки можно получить поверхностный слой с заданной величиной и знаком остаточных напряжений. Так, при точении закаленной стали 35ХГСА резцом с отрицательным передним углом 45° при скорости резания 30 м/мин, глубине резания 0,2-0,3 мм было получено повышение предела выносливости образцов на 40-50% и обнаружены остаточные сжимающие напряжения первого рода, доходящие до 600 МПа [25]. При шлифовании закаленной стали в поверхностном слое были обнаружены остаточные сжимающие напряжения до 600 МПа [26]. В некоторых случаях напряжения первого рода создаются намеренно в целях упрочнения. Например, для повышения усталостной прочности. Такой эффект получают наложением на поверхностный слой больших сжимаюп их напряжений путем обкатки поверхности закаленным роликом или обдувкой струей стальной дроби. Такой прием позволяет создать остаточные напряжения сжатия до 900-1000 МПа на глубине около 0,5 мм [25]. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...