Гидравлические Распределитель — Характеристик

Отличие проявляется при сравнении нелинейных моделей пневмо-и гидропривода. У пневмопривода при больших смещениях золотника от нейтрального положения и ограниченных изменениях перепада давления в полостях пневмоцилиндра коэффициент/С р будет оставаться равным нулю, если распределитель принят идеальным. У гидропривода при тех же условиях Kqp увеличивается с увеличением Хд. При исследовании устойчивости гидропривода было показано, что коэффициент Kqp относится к параметрам, повышающим демпфирование и способствующим устойчивости привода. Следовательно, можно заключить, что расходно-перепадные характеристики идеального гидравлического распределителя для устойчивости более благоприятны, чем характеристики идеального пневматического распределителя. [c.325]

Задача 6.21. В гидравлической системе автомобиля масло подается насосом в силовые гидроцилиндры подъемного устройства. Определить скорости перемещения поршней v и Vn2, если заданы нагрузки на штоки поршней (Fi и Р )-характеристики насоса p = /(Q) и размеры поршней. В расчете учесть гидравлические сопротивления трубопроводов и каждого канала распределителя /, заменив его эквивалентной длиной трубы (/р). [c.113]

Индивидуальные системы пылеприготовления с промежуточными бункерами 8 (рис. 20) позволяют уменьшить зависимость работы котла от характеристик поступающего топлива и условий работы мельниц. В отличие от ранее рассмотренных схем готовая пыль вместе с отработанным сушильным агентом после сепаратора 2 направляется в циклон 5, где происходит отделение пыли от сушильного агента. После циклона 5 пыль по течкам поступает в бункер 8 пыли, откуда питателем 9 подается в смеситель 10, установленный на пылепроводе, ведущем к горелке 4. В этот же пылепровод поступает сушильный агент из циклона 5, транспортирующий пыль к горелкам. Для преодоления значительного гидравлического сопротивления тракта пылеприготовления предусмотрен мельничный вентилятор 12 с распределителем первичного воздуха 11 за ним. Размещение мельничного вентилятора после циклонов 5 позволяет обеспечить работу всей системы пылеприготовления под разрежением (уменьшается запыленность помещения), а транспортировку готовой пыли к горелкам — под наддувом. [c.49]

Для исследования выбранных таким образом вариантов гидропривода применяется уточненная математическая модель электрогидравлического привода, которая учитывает следующие присущие ему особенности нелинейность статических характеристик золотникового распределителя деформацию рабочей жидкости, содержащей газовоздушную фазу переменность коэффициента расхода жидкости через рабочие окна золотникового распределителя сухое трение в золотниковом распределителе и гидравлическом исполнительном элементе действие гидродинамических сил на заслонку и золотник электрогидравлического усилителя люфт и упругость в механической передаче. [c.76]

Работа предохранительного клапана характеризуется главным образом количеством пропускаемой через клапан рабочей жидкости в зависимости от давления в гидравлическом приводе. Характеристика конусного клапана, построенная по результатам испытаний десяти клапанов распределителей различных автопогрузчиков, при разных регулировках давления представлена на фиг. 102. [c.200]

Приведены принципы проектирования гидравлических систем машин как стационарных, так и мобильных, рассмотрены способы питания гидравлических систем и дано сравнение их энергетических характеристик. Описаны системы управления гидроприводами, основанные на применении пропорциональной аппаратуры, следящих распределителей и микроЭВМ. Рассмотрены специфические вопросы проектирования гидросистем станков, летательных аппаратов, дорожно-строительных и сельскохозяйственных машин, металлургического оборудования. Приведены примеры гидросистем указанных машин. [c.54]

Как правило, распределители включаются в пневматическую (гидравлическую) цепь последовательно с исполнительными механизмами. Поэтому их расходные характеристики определяют скорость движения исполнительных механизмов, а следовательно, и быстродействие привода в целом. В свою очередь, максимально возможный получаемый расход на выходе зависит от так называемого условного прохода, под которым понимают номинальный внутрен- [c.242]

Соотношение (12.93) показывает, что в координатах а, ар зависимость 4г. тр( ) изображается наклонной прямой. Графики зависимости Лр тр + с. тр от находим, суммируя ординаты этой прямой с ординатами горизонтальных прямых 2 и 5. Точки пересечения полученной таким образом наклонной прямой 4 и кривой 1 определяют значение пороговой амплитуды и амплитуды автоколебаний ав. Наклонная прямая 5 проходит выше кривой /, следовательно,. в этом случае благодаря суммарному действию сил сухого и гидравлического трения гидропривод будет устойчив при любых амплитудах внешних воздействий. Если бы мы не учитывали нелинейность расходно-перепадной характеристики распределителя, то имели бы пороговую амплитуду в точке пересечения прямой 5 и прямой с углом наклона 45°. Справа от этой точки модель гидропривода, построенная с применением зависимости (12.74), оказывается неустойчивой. [c.310]

При испытании гидрораспределителей проверяется внутренняя герметичность, зависимость перепада давления от расхода (расходная характеристика), максимальный расход при Рном- Новая модель гидрораспределителя испытывается на ресурс при определенном числе срабатываний. Распределители с электрическим и гидравлическим управлением проверяются дополнительно на время срабатывания и максимальное число срабатываний. [c.360]

Графоаналитический метод определения гидравлических характеристик привода с учетом микрогеометрии золотникового распределителя [c.29]

При проточных золотниках отмеченное различие в расходно-перепадных характеристиках пневматических и гидравлических распределителей будет заметно, если смещения золотника х превосходят величину отрицательных перекрытий. Наличие на рас-ходно-71ерепадных характеристиках пневматических распредели- [c.325]

Гидравлические и энергетические характеристики гидропривода с двухдроссельным золотниковым распределителем [c.50]

Ниже приведены гидравлические схемы и технические характеристики унифицированных распределителей, серийно выпускаемых промышленностью. По этим параметрам при выполнении курсовой работы, курсового или дипломного проекта студенту необходимо подобрать требуемый типоразмер распределителя. Следует отметить, что некоторыми предприятиями, выпускающими гидрофици-рованные машины, производятся и другие распределители, которые не указаны в данном, учебном пособии. [c.209]

Для самоходных машин промышленностью выпускаются специальные распределители на давление 16 и 20 МПа с диаметром золотника 20, 25 и 32 мм. Эти распределители имеют одинаковое конструктивное исполнение и гидравлические схемы секций. В табл. 30 и 40 даны технические характеристики секционных распределителей с ручным управлением, а в табл. 41 — условные обозначения и область применения унифицированных секций. При составлении гидравлической схемы Шщины секционный распределитель набирают из напорной, сливной, промежуточных и нескольких-рабочих секций в соответствии с количеством гидродвитатёлей. Число позиций рабочей секции выбирают в зависимости от ее назначения на машине. Например, для управления гидроцилиндрами одноковшового экскаватора достаточно трехпозиционных секций, а для управления гидромоторами землеройных машин непрерывного действия необходима четырехпозиционная секция. Имеются специальные секции (см. табл. 43, м, н и т. д.), в которых одновременно с подачей ос-нрвногб пЬт<5ка жидкости к гидродвигателю привода рабочего оборудования вспомогательный золотник подает жидкость из линии управления в гидродвигатель тормозного устройства или устройства блокировки рессор. На рис. 71 приведено условное графическое изображение секций, а на рис. 72 дан пример составления секционного распределителя для управления тремя гидродвигателями, один из которых Имеет коробку вторичных предохранительных клапанов и вспомогательный золотник для управления гидротормозами. Промышленностью выпускаются специальные секционные распределители на ном МПа. техническая характеристика приведена в табл. 42. [c.210]

Регулирующие устройства со струйными трубками (рис. В.4), применяемые как в гидравлических, так и в пневматических системах управления, имеют расходно-перепадные характеристики, ког торые могут быть аппроксимированы линейными зависимостями вида (11.15) или (11.16), если принять, что Рз — расход среды в одном приемном канале, а л з — смещение трубки от нейтрального положения. Эти характеристики используются и при исследовании динамики систем, причем инерция среды в струйной трубке, так же как и инерция среды в каналах золотникового распределителя или устройстве типа сопло-заслонка, обычно не учитывается. Струйные элементы без подвижных деталей (элементы пневмоники) в последнее время начинают находить все большее применение в различных быстродействующих системах автоматического регулирования и управления. В таких системах могут возникать процес- [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...