Стержни Коэффициенты поправочные

Реакции отдельных стержней при поправочных коэффициентах [c.161]

Для значительно закрученных стержней ( > 2я) поправочный коэффициент X может быть определен по приближенной формуле [c.53]

Режим шовной сварки обычно подбирают и проверяют экспериментально. Количество вводимой в металл на единицу длины шва теплоты можно приближенно определять по теплосодержанию расплавленного металла, находящегося между сварочными роликами и имеюш,его объем V=k-2l-28 l (рис. 7.27, а), где k — поправочный коэффициент, близкий к единице, учитываю-ш,ий нагрев металла в околошовной зоне и определяемый экспериментально, например калориметрированием. Если нахлестка 2L велика по сравнению с 21, то процесс выравнивания температур можно рассчитывать по схеме стержня с теплоотдачей, принимая расчетную толщину пластины равной 26, а начальное распределение приращений температур на длине 21 [c.245]

При расчете на кручение тонкостенных стержней из прокатных профилей к величине J , полученной по формуле (6.37), вводится поправочный коэффициент, имеющий следующие значения [c.191]

Проточные каналы цилиндрических труб или стержней, широко применяемых во многих теплообменных системах (например, тепловыделяющие элементы—твэлы—атомных реакторов или обычные теплообменники), имеют форму поперечного сечения, отличную от круглой. Обычно стержни в пучке располагают или по углам равностороннего треугольника, или по углам квадрата (рис. 2-6). Поправочный коэффициент для формы сечения продольного пучка зависит как от относительного шага цилиндров s/d (j — расстояние между осями цилиндров), так и от формы упаковки цилиндров и их числа. [c.69]

На практике при расчете пружин в формулу (9.25) вводят поправочный коэффициент к, учитывающий как влияние перерезывания, так и ряд других, не учтенных выше факторов (изгиб стержня пружины, продольные деформации и т. д.) величина этого коэффициента тем больше, чем больше отношение rlR, т. е. чем более жестка в геометрическом отношении пружина. [c.180]

На практике расчет на устойчивость проводится так же, как расчет на прочность при сжатии, при этом соответствующее допускаемое напряжение вводится с поправочным коэффициентом ф коэффициент снижения допускаемых напряжений), зависящим от гибкости X и свойств материала стержня. Допускаемая сжимающая нагрузка находится по формуле [c.414]

Геометрические характеристики для сечений такого типа указаны в табл. П.4. Там же приведены характеристики для стандартных профилей (см. таблицы П.7-П.11), которые являются незамкнутыми тонкостенными стержнями, но величина Jk вычисляется с поправочным коэффициентом. [c.95]

Поправочный коэффициент с выбирается из табл. 7 в зависимости от величины гибкости X и материала стержня. [c.320]

Поправочный коэффициент ф выбирается из табл. 9 в зависимости от величины гибкости Я и от материала стержня. Гибкость стержня определяется по формуле [c.347]

Примечание. И зависимости от материала стержня время брать с поправочным коэффициентом [c.228]

На практике при расчёте пружин в формулу (11.25) вводят поправочный коэффициент к, учитывающий как влияние перерезывания, так и ряд других, не учтённых выше факторов (изгиб стержня пружины, продольные деформации [c.209]

Влияние соединений отдельных прямоугольников учитывается в некотором поправочном коэффициенте а. Значения этого коэффициента, зависящие от формы профиля, для различных профилей опытным путем установлены А. Фепплем, они приведены в табл. 3. Однако для определения коэффициента а опыты были произведены лишь для тонкостенных стержней, и пользоваться приведенными в табл. 3 значениями а для толстостенных стержней нельзя (при Ый 2 ошибка может оказаться более 20%). [c.266]

Решения многих конкретных задач получены при помощи мембранной аналогии Прандтля или гидродинамических аналогий. Решение задач кручения тонкостенных стержней при помощи аналогии Прандтля основано на допущении, что мембрана, натянутая на контур профиля стержня, составленного из длинных и узких полос, и нагруженная равномерно распределенной нагрузкой, провисает в каждой из этих полосок так же, как мембрана, натянутая на бесконечную длинную полосу той же ширины, что и рассматриваемая. При этом влияние закругления и ужесточения за счет соединения между собой отдельных полосок, составляющих данный профиль, учитывают введением в расчетные формулы поправочных коэффициентов, определяемых из опытов (см. стр. 266—267). [c.269]

Конструктор, создавая РТИ, должен уметь достаточно точно предсказать основные механические характеристики изделия жесткость при разных видах нагружения, размеры контактных поверхностей уплотняющих деталей и распределение напряжений на них, развивающиеся в резиновых деталях температурные поля, изменение механических показателей во времени и сроки службы отдельных деталей. При этом, как правило, используется уже накопленный опыт результаты экспериментальных исследований, известные теории и методы расчета. При отсутствии такого опыта приходится приобретать его в стадии проектирования РТИ, т. е. экспериментальным путем подбирать конструкцию с такой комбинацией параметров, которая способна удовлетворить техническим требованиям. Этот пуТь очень трудоемкий и сильно затягивает сроки проектирования. Поэтому естественно стремление перейти, к расчетному пути определения параметров РТИ. Первые попытки такого характера связаны с применением зависимостей сопротивления материалов. Однако система гипотез, на основе которой выводятся такие зависимости, пригодна только для элементов класса длинных стержней. Обычные же конструкции РТИ никак не могут быть отнесены к классу стержней, и поэтому механические характеристики, подсчитанные по зависимостям сопротивления материалов, сильно отличаются от полученных экспериментально. Для устранения этого несоответствия введены эмпирические поправочные коэффициенты. Таким образом, фактически был обобщен только существующий экспериментальный материал. Распространить зависимости на другие РТИ или даже на другие комбинации параметров рассматриваемых РТИ невозможно, и в этих случаях опять приходится обращаться непосредственно к эксперименту. Кроме того, выбранную форму обобщения экспериментальных результатов при помощи зависимостей сопротивления материалов трудно оценить положительно, так как конструктор не получает ясного представления о влиянии того или другого параметра на характеристики РТИ. [c.3]

Т—время на нарезание резьбы в одном отверстии, принимаемое по табл. 228, а для одного стержня — по табл. 229 к — коэффициент, учитывающий изменение условий нарезания резьбы по сравнению с условиями, применительно к которым составлены табл. 228 и 229 величины поправочных коэффициентов к приведены в табл. 230 [c.405]

Здесь a —радиус стержня X и О —постоянные Ламе Х = ==v /[(l + v) (1 — 2v)], 0 = /2(l + v) и — поправочные коэффициенты, которые определяются из сравнений с точными рещениями в предельных случаях. Коэффициент (всюду выше обозначался к) определяется из уравнения [c.106]

За исключением небольших областей, где стенки соединяются с полками, касательные напряжения в общих случаях тождественны. Эта неточность в формуле (7) учитывается поправочным коэффициентом а, зависящим от формы поперечного сечения стержня. [c.25]

Для трех сварных образцов с ребрами жесткости поправочные коэффициенты у нас получились 1,50, 1,56 и 1,38. Сравнительно небольшое расхождение между ними показывает, что наличие ребер жесткости, а также изменение расстояний между ними не сильно влияют на жесткость стержня. Поэтому мы считаем возможным при определении по формуле (7) значения для сварных двутавровых балок, в которых фактически всегда имеются рёбра жесткости, рекомендовать поправочный коэффициент принимать равным 1,5. [c.34]

При определении величины для подобного тиПа стержней с треугольными ребрами жесткости, обычно применяемых для поясов сварных стропильных ферм, можно рекомендовать поправочный коэффициент а принимать равным 1,4. [c.42]

Произведенная Бахом проверка этого уравнения показала, что распространение на проволоки каната двойной свивки формулы изгиба прямых стержней вносит в расчет бо.пьшую ошибку, для исправления которой было предложено ввести во второй член вышеприведенного уравнения поправочный коэффициент с [c.63]

Применение к стержню пружины формулы (75), определяющей наибольшие касательные напряжения при кручении прямого бруса круглого сечения, в значительной мере условно. Однако при практически применяемых для пружин отношениях Did погрешность невелика. В случае необходимости результат вычисления напряжений можно уточнить путем введения в расчетную формулу для кшах поправочного коэффициента k, который может быть определен по приближенной формуле [c.204]

В стандарте на подъемные краны в отличие от наиболее распространенной характеристики решетчатых конструкций в виде коэффициента заполнения фигурирует аналогичная ей зависимость в форме отношения поперечного размера пояса фермы к ее ширине. Для плоской фермы оперируют с коэффициентом заполнения, при изменении которого сумму произведений коэффициентов лобового сопротивления стержней фермы на их теневую площадь [формула (3.15)] умножают на поправочный коэффициент, равный 0,92 при ф=0,1 0,81 при ф = 0,2 0,75 при ф = 0,3 - -0,9. Этим коэффициентом учитывают взаимное аэродинамическое влияние стержней фермы. Коэффициент лобового сопротивления фасонок фермы принимают равным 1,2. [c.91]

Для образцов с планками получились поправочные крэффи-циентЫ 2,34 при редком расположении планок и 3,33 при частых планках. Сравнение этих коэффициентов с коэффициентом 1,34, полученным для стержня без планок, дает возможность установить следующее во-первых, планки значительно увеличивают жесткость двутаврового стержня и, во-вторых, с уменьшением расстояния между ними жесткость эта увеличивается. [c.34]

Сварные образцы П-образного сечения были испытаны старшим научным сотрудником И. Г. Добудогло с целью выявить влияние планок и различного типа решеток на жесткость стержня при чистом кручении. Всего было испытано 16 образцов длиной по 2 м. Геометрические размеры образцов, типы решеток и результаты испытаний представлены в табл. 7. Рассматривая эту таблицу, прежде всего следует констатировать четко выявленную картину увеличения жесткости П-образного профиля по мере заполнения открытой части его дополнительными связями в виде планок и решеток, т. е. по мере приближения его к типу профилей с замкнутым сечением. Поправочный. коэффициент к формуле (7) для первых четырех эталонных образцов без планок и решеток с редко расположенными слабыми небольшими ребрами получился равным 1,48, т. е. несколько выше, чем для сварных двутавра (1,34) и тавра (1,28). Этого и следовало ожидать, так как поправка к формуле (7) В виде коэффициента а объясняется, как известно, дополнительным увеличением объема мыльной пленки в местах сопряжения элементов сечения между собой. Здесь в отличие от двутаврового сечения мы имеем не два, а четыре места сопряжения. [c.42]

Затем опредс.ляют расчетную схему, а также геометрические и сскториаль-ные характеристики сечений, внутренние силовые факторы и строят эпюры изгибающих моментов (рис. 3.49 в) и бимоментов (рис. 3.49 г), а затем эпюры нормальных напряжений (рис. 3.49 д). В соответствии с принятыми упрощениями раму считают плоской, криволинейность стержней не учитывается. Жесткость узла влияет не на характер распределения бимомента, а на величину приведенного момента инерции, поэтому этим можно пренебречь, или в формулу приведенного момента необходимо ввести некоторый поправочный коэффициент. По эпюрам изгибающего момента определяем суммарное нормальное напряжение (рис. 3.49 д). [c.337]

Оба эти фактора не учитываются прн определении диаметра стержня д. На рис. 2.140 приведено необходимое в этом случае уравнение, а на рис. 2.136—2.139 показаны методы определения отрезков /д, 2, /4, 4 и /7 без учета изгибов. Применяемый при рас-ЧГ.ТР. поправочный коэффициент к на всех участках круглого сечения равен единице. В случае, если концевые участки расплющены, благодаря чему их жесткость под воздействием изгибающих нагрузок возрастает (см. рис. 2.139), то к будет меньше единицы. При использовании сборных торсионов к 0. Такой торсиои соответствует типу 3 и состоит собственно из круглого торсиона, на обоих концах которого закреплены жесткие рычаги. Знак перед стоящим в конце произведением 2/1 учитывает определяемое расчетом влияние положения рычага. Загнутые внутрь концы уменьшают жесткость г., и требуют поэтому несколько более толстого стержня (знак плюс). Загнутые наружу концы, напротив, повышают жесткость и, следовательно, обусловливают уменьшение диаметра (знак минус). [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...