Асимметричная теория упругости

Анизотропная среда 23 Асимметричная теория упругости 13 [c.661]

Вариант II, В данном случае анализ напряженно-деформированного состояния интересующей нас зоны цилиндровой втулки проводился в два этапа на основе принципа математической линзы. Первоначально рассматривался весь пояс втулки, но без учета отверстий для форсунок, что позволяет получить поле перемещений и уяснить картину деформации исходного контура втулки в зоне камеры сгорания от действия асимметричного температурного поля. Разбивка пояса цилиндровой втулки может быть несколько укрупненной, так как нас в основном интересует только поле перемещений. Таким образом, зная перемещения для всех узловых точек, в том числе и для точек, лежащих в координатных плоскостях, которые образуют четверть конструкции, можно перейти ко второму этапу расчетного исследования — решению задачи теории упругости для четверти конструкции с учетом граничных условий по перемещению, полученных на первом этапе расчета. Это означает смягчение граничных условий в координатных плоскостях для I варианта расчетной схемы. [c.189]

В этом случае для количественной оценки пластических деформаций, в зависимости от действующих внешних нагрузок, предварительно необходимо установить закономерности снижения предела текучести при переменных нагрузках для простых однородных напряженных состояний (асимметричное растяжение — сжатие, асимметричное кручение, сочетания переменного и постоянного растяжения — сжатия и кручения на полых образцах). Затем, используя аппарат теории пластичности (теорию малых упруго-пластических деформаций, теорию течения), можно установить зависимости между внешними нагрузками и деформациями при рассматриваемых относительно сложных случаях (сочетание изгиба и кручения). Для статических условий совместное действие изгиба и кручения рассматривается в работах [6], [10], [15]. [c.371]

В литературе встречаются различные названия для моментной теории упругости. Называют ее асимметричной теорией упругости, теорией Коссера, теорией упругости с вращательными воздействиями [частиц, теорией упругости микрополярных сред, микрополярной теорией упругости, нелокальной теорией упругости, теорией упругости среды второго класса и т. д. [c.13]

Приведенная выше простая теория содержит предположение, что образец подчиняется закону Гука и что перемещение его конца пропорционально приложенной силе. Если образец ведет себя вязко-упругим образом, то в уравнении (6.5) будет еще один дополнительный член, содержащий выражение dxjdt, и, хотя уравнение (6.6) сохраняет силу, уравнение (6.7) будет теперь содержать экспоненциальный множитель демпфирования. Значит, симметричная форма будет медленно затухать, тогда как асимметричная форма будет незатухающей (если исключить сопротивление воздуха). Если при этих условиях один маятник приведен в движение, то колебания не прекращаются полностью, а будут проходить через минимум. Отношение минимальной амплитуды к максимальной дает меру вязких потерь в образце это было использовано Коваком [76] для измерения внутреннего трения пластиков. [c.128]

Случай поперечного проскальзывания не столь ясен, так как верчение само по себе дает поперечную тангенциальную составляющую силы, известную в автомобильной промышленности как сопротивление повороту. Следовательно, кривая проскальзывания асимметрична относительно начала координат (рис. 8.13). Этот эффект совершенно невозможно предсказать теорией полного проскальзывания, так-как он целиком определяется тангенциальной упругой податливостью поверхности. Теория полного проскальзывания дает, следовательно, очень большую ошибку в этом случае даже при-большом верчении. Однако численные результаты Калькера хорошо подтверждаются экспериментами в диапазоне, где были точно выполнёны измерения. [c.306]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...